新方法研究
科技创新导报 Science and Technology Innovation Herald
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在铁路飞速发展的今天，高速动车组的普及率越来越高，使人们出行更加方便、快速和环保。但受多方面因素的制约，目前仍有很多地域还没有铺设电气化铁路，这部分客运列车的空调等电器用电仍要靠发电列车供给。其中，燃油箱是发电列车不可或缺的设备，通常以吊挂方式安装在车下底架。列车运行时，轮轨间将产生强烈的相互作用，使燃油箱剧烈振动，箱内燃油产生的惯性晃动冲击会严重影响箱体结构的安全性和可靠性，因此在设计燃油箱结构强度时充分考虑燃油晃动这一不利因素具有十分重要的意义。 目前，类似运动罐体液体晃动问题的研究已积累了一定成果，并且随着计算机硬件水平的快速发展，越来越多的研究是基于流固耦合数值模拟完成的，如文献[1-4]。不过，这些文献研究的晃动加速度均为常数，且数值较小（通常小于1 个重力加速度），作用时间较长。该文所研究的是正弦变化的瞬时大冲击加速度，并且通过双向流固耦合的动态数值模拟，以列车受纵向标准试验冲击加速度情况为例，研究燃油箱在晃动时间历程中的最大应力分布，为保证油箱结构的强度安全提供可靠的设计参考。 1 数值模型的建立
流固耦合是仿真业界的热点和难点，按耦合机理可大体分为两类：第一类是耦合作用仅仅发生在固液两相交界面上，如气动或水动弹性等；第二类则是固体域和流体域部分或全部重叠在一起，难以明显地分开，如泥土渗流等[5]。该文问题属于第一类，目前常用解决方案是利用FEM和CFD专业软件各自进行固体域和流体域内单增量步的计算，然后按
①作者简介：林鹏(1982,4—)，男，山东烟台人，博士，高级工程师，研究方向：力学。DOI：10.16660/jki.1674-098X.2015.32.014
某发电列车车下燃油箱受纵向冲击的流固耦合分析
①
林鹏 仲崇成
(中车青岛四方机车车辆股份有限公司 山东青岛 266111)
摘 要：该文基于双向流固耦合方法，联合软件Star-CCM+和Abaqus，利用数值分析研究了充油量为50%的某发电列车车下燃油箱在受到标准规定的纵向冲击后，箱内燃油的晃动情况以及箱体结构的瞬时应力分布情况，出了燃油箱中容易出现结构破坏的位置，并给出了相应改进方案，为保证燃油箱的强度安全提供了可靠的设计参考。关键词：发电列车 燃油箱 流固耦合 Star-CCM+ Abaqus 中图
分类号：U27
文献标识码：A
文章编号
：1674-098X(2015)11(b)-0014-02
图1 不同时刻燃油液面状态（左）与结构应力分布云图科技创新导报
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指定策略在耦合交界面网格处交换和更新必要数据，再各自进行新一轮单增量步计算，如此循环，直至满足收敛要求。1.1 研究对象与材料参数
该发电列车主要在高寒地带行驶，因此燃油箱总体采用“外箱+保温材料+内箱”的“三明治”结构，设计容积约3 200 L。内、外箱体通过加强筋框架连接，内箱里还设有若干开孔挡板用来控制燃油晃动。箱体
顶部大开孔为注油孔，两侧还分别布有6个开孔。
燃油箱内、外箱体及加强筋框架均由耐候钢Q 355G N H E 制成，其弹性模量约为210 G P a，泊松比为0.28，密度为7 800 k g/m 3，屈服强度约为355 M Pa。保温材料为硬质聚氨酯泡沫塑料，其弹性模量比钢材要小三个量级以上，因此该文将忽略保温材料结构。燃油选用-20#
轻柴油，可保证在-20℃低温时仍不会结蜡，其密度约为780 k g /m 3，动力粘度接近水的3倍，约为2.4×10-3 Pa ·s。另外，燃油晃动模拟还需考虑空气，其密度约为1.18 kg/m 3，动力粘度约为1.86×10-5 Pa ·s。上述流体工质的材料参数均来自Star-CCM+。1.2 网格划分
电工技术论坛流体域网格划分。该文选用了S t ar-CCM+主推的多面体网格。该类网格相对于传统网格类型（如四面体）相比具有很多优点[6]。
固体域网格划分。首先，忽略外箱结构，因为外箱钢板的厚度为1 m m，而且均为平板，与2.5 m m厚的加强筋框架相比，其对燃油箱整体刚度的贡献不大。随后，需要抽取加强筋框架的中面，同时剖分余下的内箱、箱盖及吊挂支架等至可映射结构。最后，使用4节点四边形壳单元离散加强筋框架中面，使用8节点六面体实体单元离散箱盖，同时为保证流固耦合数据映射的正确性，使用8节点实体壳单元离散剩余箱体结构。1.3 边界条件施加
陆航两飞行员牺牲
计算工况：基于标准TB/T3058-2002《铁路应用 机车车辆设备冲击和振动试验》，该文主要分析在50%充油量的情况下，燃油箱箱体分别受纵向峰值5 g冲击响应。该加速度在冲击后的前30 ms内均呈正弦变化，且作用方向为坐标轴正向。模拟每种冲击情况的计算时间为150 ms。
路政传奇2 计算结果分析
不同时刻下燃油液面的状态与结构应力的分布如图1所示，云图中的应力单位均为兆帕，结构变形放大倍数均为200。一方面，由于燃油的粘度较大，发生冲击后的头30 ms 内，液面晃动并不明显，当冲击时间至90 ms之后时，液面开始出现大幅晃动。另一方面，固体域计算步长在毫秒量级，质量项带来的惯性影响不可忽略。此外，挡板受燃油冲击后将产生惯性振动，并且随晃动时间的增加不断衰减。其中位于中间的横向挡板变形最大，但其变形极值仅为数毫米，相对于数米长的油箱而言，结构边界变形对流场的影响甚微。在21 ms左右油箱结构的整体应力极值达到最大，应力集中区位于各
挡板与内箱底板的连接处附近，应力最大值为180 MPa，但远小于箱体材料的屈服极限。
3 结语
该文联合软件S t ar-CCM+和Ab aqu s，利用双向流固耦合数值仿真，研究了充油量为50%的某发电列车车下燃油箱在受到指定加速度冲击后，箱内燃油的晃动及箱体结构的瞬时应力分布情况。得出结论，
当充油量为50%时，燃油箱受纵向冲击后的结构应力值远小于箱体材料的屈服极限，冲击过程中的应力最大值和应力集中部位均出现在挡板与内箱连接处附近。在燃油箱原方案中，挡板与内箱的连接由于焊缝处存在残余应力和焊接缺陷，往往是力学性能较为薄弱的部位，所以需要将焊缝避开该应力集中区域，避免由焊缝
直接承受来自燃油的晃动冲击。通过改进，焊缝位置发生转移，晃动冲击载荷改由挡板母材来承受，因此大大提高了结构的疲劳寿命和使用安全性。
参考文献
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力分析[J].机械科学与技术,2010(8):1065-1068.[3] 周国发.孙丽娜.基于流固耦合作用的罐式集装箱强度分
析[J].南昌大学学报：工科版,2012(2):111-114.
[4] 刘小民，王星，许运宾.运动罐体内液体晃动的双向流固
耦合数值分析[J].西安交通大学学报,2012,46(5):120-126.魔法波鲁
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响研究[J].船舶力学,2012,16(5):514-522.
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型CFD研究[J].液压气动与密封,2010,30(10):8-10.
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