附件1：
现浇32m梁检算时检算时根据通桥（2006）2221-V图进行。
由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布，所以计算时纵向分为跨中部分和加厚端部分，横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，总体考虑1.3倍安全系数，按照中间部分与腹板部分的挠度基本相同的原则计算。 采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，总体提高1.3倍进行计算。 根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》查得：
桁片几何特性：单排单层W0=3570cm3，I0 =250500cm4
双排单层W=7157.1cm3，I=500994.4 cm4
桁片容许内力：单排单层[M]=788.2KN·m，[Q]=245.2KN
双排单层[M]=九鹿教学设计1576.4KN·m，[Q]=490.5KN
弦杆特性：A=25.48cm2，W=79.4cm3，I=396.6cm4，[σ]=273MPa，[τ]=208MPa
桁架销子的双剪状态的容许剪力[Q]=550KN
弦杆螺栓的容许剪力[Q]=150KN
一、跨中部分
（一）中间部分
（1）模板：底模和横梁采用50kg/m2，内模和支架采用25kg/m2。q1=(50+25)kg/m2=0.75Kpa
（2）混凝土：容重25 KN/m3 q2=25×（0.58+0.62）=30KN/m（2m宽线荷载）
（3）人机具：q3=1.5KPa
（4）倾倒：q4=4.0KPa
（5）振捣：q5=2.0KPa
（6）其他荷载：根据实际情况不考虑
贝雷架按简支梁计算，按3个双排单层
1、强度检算
荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为２米宽度的纵向线荷载，所以
q=30+(0.75+1.5+4+2)×2=46.5KN/m，考虑1.3倍安全系数q=46.5×1.3=60.45KN/m。
Mmax=qL2/8=60.45×162/8=1934.4KN·M
σmax= Mmax /W =1934.4/(7157.1×3) ×103=90 MPa <[σ] =273MPa
贝雷梁6片(3个双排单层)满足要求。
2、刚度验算
荷载组合采用1+2+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以
q=30+0.75×2=31.5KN/m，考虑1.3倍安全系数：
q=31.5×1.3=40.96KN/m
fmax=5ql4/384EI=5×40.96×164/(384×2.1×500994.4)×103=33.2mm<L/400=16000/400=40mm，满足，
（二）腹板部分
（1）模板：侧模及支架采用25kg/m2，q1 =0.25Kpa
（2）混凝土：q2=25×2.06=51.5KN/m（2m宽线荷载）
（3）人机具：q3=1.5KPa
（4）倾倒：q4=4.0KPa
（5）振捣：q5=2.0KPa
（6）其他荷载：根据实际情况不考虑
贝雷架按简支梁计算，6个单排单层
1、强度检算
荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为２米宽度的纵向线荷载，所以
q=51.5+(0.25+1.5+4+2)×2=67KN/m，考虑1.3倍安全系数q=67×1.3=87.1KN/m。
Mmax=qL2/8=87.1×162/8=2787.2KN·M
σmax= Mmax/W =2787.2/（3578.5×6）×103=129.8 MPa <[σ] =273MPa满足。
2、刚度验算
荷载组合采用1+2+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以
q=51.5+0.25×2=60KN/m，考虑1.3倍安全系数：
q=60×1.3=78KN/m
fmax=5ql4/384EI=5×78×164/(384×2.1×250497.2×6)×103=21.1mm<L/400=16000/400=40mm，满足要求。
（三）一个特立独行的人翼板部分
（1）模板： q1 =0.25Kpa
（2）混凝土：q2=25×0.82=20.5KN/m（2.7m宽线荷载）
（3）人机具：q3=1.5KPa
（4）倾倒：q4=4.0KPa
（5）振捣：q5=2.0KPa
（6）其他荷载：根据实际情况不考虑
贝雷架按简支梁计算，按双排双层W=14817.9cm3，I=2148588.8cm4
1、强度检算
荷载组合为1+2+3+4+5+6。转化为2.5米宽度的纵向线荷载，所以
q=20.5+(0.25+1.5+4+2)×2=36KN/m，考虑1.3倍安全系数q=36×1.3=46.8KN/m。
Mmax=qL2/8=46.8国际钢协×162/8=1497.6KN·M
σmax= Mmax /W=1497.6/（3578.5×3）×103=139.5MPa >[σ] =273MPa满足要求。
2、刚度验算
荷载组合采用1+2+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以
q=20.5+0.75×2=22KN/m，考虑1.3倍安全系数：
q=22×1.3=28.6KN/m
fmax=5ql4/384EI=5×28.6×赵铭胸围164/(384×2.1×250497.2×3)×103=15.5mm<L/400=16000/400=40mm，满足要求。
由于受力的不均衡性和计算模式的局限性以及箱粱非均布荷载，跨中部分受弯变形较大，将可能出现横向不均匀变形，同时由于腹板部分按照分段计算安全系数较小，因此施工中要注意贝雷架的整体连接，以保证贝雷片的整体稳定，达到设计检算预想效果，加强跨中部分的临时支柱。十六大常委见面会
二、加强端部分
由于加强端部分贝雷架所受弯矩较小，所以以剪力作为检算条件。
施工荷载主要由钢筋混凝土自重q1、模板自重q2、贝雷桁架自重q3、施工荷载q4 构成。
q1=593×9.8/24.6=236.2KN/m
q2=（0.75×2+4.7×0.25）×2=5.35 KN/m
q3=2.7×6×30/18= 27KN/m（每片桁架节重2.7KN）
q4=13.4×7.5 =100.5KN/m
支架承受的总荷载为：q=q1+q2+q3+q4 =369.05KN/m。
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