Hans Journal of Chemical Engineering and Technology 化学工程与技术, 2019, 9(4), 349-360
Published Online July 2019 in Hans. /journal/hjcet
/10.12677/hjcet.2019.94050
Naphtha Recombination for the Production of High-Quality Catalytic Reforming and
Ethylene Cracking Feed
Siliang Gao, Longsheng Tian, Wencheng Tang, Ming Zhao
Research Institute of Petroleum Processing, SINOPEC, Beijing
Received: Jul. 10th, 2019; accepted: Jul. 24th, 2019; published: Jul. 31st, 2019
Abstract
A novel process was designed to recombine naphtha in order to produce high-quality feed of cata-
lytic reforming and ethylene cracking. It included a naphtha pre-fractionation column and an ex-tractive distillation (ED) unit. The light fraction from the top of the pre-fractionation column was sent into the ED column as its feed. The extracted oil together with the heavy components from the bottom of the pre-fractionation column were used as reforming feed; while the raffinate from the ED unit was used as ethylene cracking feed. The experiment results showed that the best solvent for ED unit was the mixture of N-methyl pyrrolidone and diphenyl methane (mass ratio was 7:3), and it was used in the extractive distillation trial test to separate the light fraction after pre-fractionation. The mass fraction of alkanes in the raffinate went up to 68.99%, which was
24.21 percent points higher than naphtha, and the content of aromatics was almost 0. It was good
raw material for ethylene plant. The aromatic potential of pre-fractionated heavy components and the extracted oil increased by 5.7 and 6.5 percentage points respectively compared with naphtha, and the final aromatic potential of the mixture was 57.5%. It was suitable to produce benzene-free clean gasoline or to be the reforming feedstock for toluene production. The whole process was simulated b
污水处理y ProII software, and the simulation results were basically consistent with the experi-mental results. Finally, the operating parameters were optimized, and the total energy consump-tion was 20.86 MW.
Keywords
Naphtha, Extractive Distillation, Alkane, Naphthene, Aromatics
高思亮，田龙胜，唐文成，赵明
中国石化石油化工科学研究院，北京
高思亮 等
收稿日期：2019年7月10日；录用日期：2019年7月24日；发布日期：2019年7月31日
摘
要
设计了一种新工艺对石脑油进行分离重组，用于生产优质重整及乙烯裂解原料。工艺包括预分馏塔和抽提蒸馏单元，抽提蒸馏原料为预分馏塔顶的轻馏分。以抽出油和预分馏塔底重组分作为重整原料，抽余油作为乙烯裂解装置原料。结果表明，最佳抽提溶剂的质量比为7:3的N-甲基吡咯烷酮、二苯甲烷复合溶剂。采用该溶剂对预分馏后石脑油轻组分进行抽提蒸馏小试实验，得到抽余油中链烷烃质量分数增至68.99%，较石脑油原料提高24.21个百分点，芳烃含量几乎为零，是优质的乙烯裂解装置原料；预分馏重组分和抽出油芳潜较石脑油原料分别增加5.7、6.5个百分点，二者混合后芳潜为57.5%，是较好的生产无苯清洁汽油或多产甲苯的重整原料。用Pro II 软件对该工艺进行模拟，所得结果与实验结果基本吻合，并在此基础上优化了工艺参数，计算得工艺总能耗为20.86 MW 。 关键词
石脑油，抽提蒸馏，烷烃，环烷烃，芳烃
Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc.
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1. 引言
石脑油作为催化重整和裂解乙烯的主要原料，其组成对装置的经济效益起着举足轻重的作用。一般来说，原料芳烃潜含量高且馏程适中对重整有利；而链烷烃含量高，环烷烃及芳烃含量低则适合用于裂解乙烯。若能用简单的工艺首先将石脑油中链烷烃与环烷烃、芳烃分开，前者作为生产乙烯的原料，后者用作催化重整装置的原料，则可以充分利用日益紧缺的石脑油资源，提高经济效益。
石脑油馏分馏程范围较宽，一般精馏方法难以实现链烷烃和环烷烃、芳烃的分离。Pablo Navarro 等[1] [2]考察了多种离子液体作为萃取剂，从石脑油原料中分离C 6-C 8芳烃，以降低乙烯裂解装置的操作费用，减小裂解炉尺寸。然而迄今为止，离子液体作为抽提溶剂用于芳烃分离尚未有大规模的工业应用。Ji-chang Liu 等[3]对比了采用吸附工艺和液液萃取工艺分离石脑油中芳烃及环烷烃后其裂解产物乙烯、丙烯、丁二烯收率的变化，结果表明以N-甲基酮吡咯烷为萃取剂，抽余油裂解后的乙烯收率
高于原料石脑油约4个百分点。崔德春等[4]探索了利用液相模拟移动床吸附分离优化石脑油原料质量的工艺，采用5A 分子筛作为吸附剂。该方法设备复杂，投资费用高，需提高石脑油进料量约2倍。王达奇等人[5]采用溶剂抽提工艺对石脑油进行重组，获得链烷烃含量较高的抽余油和芳烃潜含量较高的抽出油，但抽余油中仍含有质量分数超过4%的芳烃。何琨等[6]提出了一种先抽提后乙烯裂解的工艺流程，并对新流程进行了技术经济性分析[7] [8]及设备大型化的研究[9]。还有研究者对如何前置芳烃抽提，优化乙烯裂解原料做了初步探索[10] [11] [12]。本课题通过溶剂筛选确定了复合溶剂，并设计了预分馏–抽提蒸馏工艺，探讨石脑油抽提生产优质重整及乙烯裂解原料的可行性。
高思亮 等
2. 实验部分
2.1. 实验原料
以某炼油厂环烷基原油加工得到的直馏石脑油为原料，其组成见表1。
环丁砜溶剂为工业品，经过减压蒸馏提纯处理，其中水质量分数小于 1.0%，其余试剂均为分析纯，国药集团化学试剂有限公司生产。
Table 1. Naphtha composition 表1. 石脑油原料组成
组分 质量分数，%
合计，% 正构烷烃 异构烷烃 烯烃 环烷烃 芳烃 C5 0.55 0.07 0 0.40 0 1.02 C6 3.64 4.99 0 5.60 0.57 14.80 C7 4.25 6.16 0 12.49 2.00 24.90 C8 3.82 9.13 0 15.46 4.63 33.04 C9 2.59 5.76 0 11.51 1.69 21.55 C10 0.31 2.97 0 0.86 0.01 4.15 C11
0.02
0.11
0.13
2.2. 实验方法
2.2.1. 溶剂筛选
2012年四川高考作文通过测定链烷烃/环烷烃在不同溶剂中的相对挥发度来筛选溶剂。相对挥发度的测量采用液上气相谱法，实验仪器用安捷伦公司的Agilent 7694E 顶空分析仪，配套组成分析装置采用Agilent 6890N 气相谱仪。谱柱为毛细柱，柱长30 m ，内径0.25 mm ，采用的固定液为改性的聚乙二醇(PEG20000)。检测器为FID 氢焰检测器。
用称量的方法配制质量比为1:1的正庚烷/甲基环己烷溶液，按照一定的溶剂比(溶剂与原料的质量比)加入溶剂，充分混合均匀，取7 mL 混合后溶液放入20 mL 顶空瓶中，置于80℃顶空分析仪内使气液两相达到平衡，然后在没有明显干扰的情况下取样，用谱分析两相组成[13]。相对挥发度α的计算式为：
Hep MCH
Hep MCH Hep MCH
y y x x α=
(1) 式中下标MCH ，Hep 分别代表甲基环己烷、正庚烷；x 为液相摩尔分数，y 为气相摩尔分数。 2.2.2. 连续式预分馏–抽提蒸馏实验
小型实验装置包括预分馏塔、抽提蒸馏塔和溶剂回收塔3个单元操作，均采用连续操作的方式，工艺流程示意见图1，塔结构参数见表2。石脑油原料在预分馏塔进行切割，塔顶得到的C 5-C 7轻馏分作为抽提原料预热至一定温度后进入抽提蒸馏塔中部，贫溶剂预热至一定温度后进入抽提蒸馏塔上部。汽液两相在塔内连续接触进行传热传质，经多级平衡，芳烃和环烷烃主要富集在液相从塔底排出，塔顶采出富含链烷烃的抽余油，经冷凝冷却后，送出装置作为裂解装置原料。从抽提蒸馏塔塔底抽出的
富溶剂送入溶剂回收塔，塔顶蒸出物经冷凝冷却后，抽出物部分回流入塔内，部分送出装置作为重整装置的原料，塔底采出的贫溶剂循环使用。本次小试实验所采用的抽提蒸馏塔及回收塔均为常压操作，原料及溶剂流量由计量泵控制，塔顶回流比由JHK-2型精馏塔回流比控制仪自动控制，贫溶剂入塔温度通过精密温度控制仪调节，溶剂预热器加热量自动控制。预分馏塔塔顶、塔底产品，抽出油，抽余油分析均采用高弹
高思亮等
性石英毛细管柱PONA，固定液为甲基硅油，由中国石化石油化工科学研究院研制。
Table 2. Parameters of the columns
表2.塔结构参数
项目预分馏塔抽提蒸馏塔回收塔
材质玻璃玻璃玻璃
塔径/mm 30 30 40
理论板数60 60 30
填料类型三角填料三角填料三角填料
Figure 1.Schematic diagram of pre-fractionation & extraction distillation process
图1.预分馏–抽提蒸馏工艺流程示意图
环境公益诉讼制度3. 结果与讨论
3.1. 石脑油抽提溶剂的筛选
溶剂是抽提或抽提蒸馏技术的核心。石脑油馏分馏程范围较宽，在实验过程中应选择其中的关键组分对溶剂进行评价。事实上，C5−馏分对催化重整意义不大，可直接送入裂解装置中，不必分离其中的链烷烃和环烷烃；C9+重馏分均可作为重整原料，也不必进一步分离。因此关键组分须在C6-C8链烷烃与环烷烃中选择。实验以正辛烷/甲基环己烷、正庚烷/甲基环己烷两体系相对挥发度αOct/MCH和αHep/MCH作为评判标准，对石脑油抽提溶剂进行评价。
采用单一溶剂测得的αOct/MCH见表3。从表3可以看出，实验中配制溶剂比高达50，但只有环丁砜能够使正辛烷/甲基环己烷的相对挥发度上升至1.13，略大于1.0，表明其对正辛烷/甲基环己烷具有一定选择性。但在工业上，采用如此大的溶剂比显然不经济。因此溶剂抽提的方法较适合分离同碳数的链烷烃和环烷烃，而不大可能实现环烷和比环烷大一个碳数链烷的分离。在后续实验中，主要考察溶剂对αHep/MCH 的影响。
采用单一溶剂测得的αHep/MCH见表4。由表4可以看出，当溶剂比为3和5时，N-甲基吡咯烷酮、乙二醇–苄醚、二苯醚的选择性较好。当溶剂比为10时，N-甲基吡咯烷酮、对甲氧基苯甲醇、乙二醇–苄醚较好，可使正庚烷、甲基环己烷的相对挥发度增至1.4以上。综合考虑溶剂成本及通用性，N-甲基吡咯烷酮是较合适的溶剂。
高思亮等Table 3. Effect of single solvent on αOct/MCH
表3.单一溶剂对αOct/MCH的影响
溶剂溶剂比αOct/MCH
空白0.500
环丁砜50 1.134
3-甲基环丁砜50 0.958
N-甲基吡咯烷酮50 0.875
三甘醇单甲醚50 0.876
Table 4.Effect of single solvent on αHep/MCH
表4.单一溶剂对αHep/MCH的影响
αHep/MCH
溶剂
高平市阳光农廉网溶剂比10 溶剂比5 溶剂比3 环丁砜 1.27 1.07 1.05 3-甲基环丁砜 1.19 1.10 1.07
N-甲基吡咯烷酮 1.46 1.37 1.20
三甘醇单甲醚 1.41 1.28 1.17
对甲氧基苯甲醇 1.45 1.17 1.10
乙二醇–苄醚 1.44 1.37 1.21
二甘醇二丁醚 1.18 1.16 1.14 二苯醚 1.35 1.30 1.23
有研究结果表明，采用两种化合物的混合物作为混合溶剂或称为复合溶剂表现出了比单一溶剂更优良的特性，因此实验又考察了8种复合溶剂(两种溶剂的配比均为质量分数)的效果，结果见表5。
Table 5.Effect of complex solvent on αHep/MCH
表5.复合溶剂对αHep/MCH的影响
αHep/MCH
复合溶剂配比
溶剂比10 溶剂比5 溶剂比3 环丁砜/环己醇1:1 1.38 1.28 1.18
泰国推出无臭榴莲环丁砜/二苯甲烷1:1 1.47 1.24 1.16
环丁砜/二苯甲烷3:2 1.33 1.18 1.10
环丁砜/α-甲基萘1:1 1.41 1.21 1.15 环丁砜/三甘醇单甲醚1:1 1.24 1.12 1.09
N-甲基吡咯烷酮/二苯甲烷4:1 1.42 1.41 1.22
N-甲基吡咯烷酮/二苯甲烷7:3 1.44 1.42 1.24
N-甲基吡咯烷酮/二苯甲烷3:2 1.42 1.34 1.26
高思亮 等
从表5可看出，当溶剂比为5和3时，质量比为7:3的N-甲基吡咯烷酮、二苯甲烷复合溶剂选择性较优，αHep/MCH 最大为1.42；当溶剂比为10时，质量比为1:1的环丁砜/二苯甲烷复合溶剂选择性最优(αHep/MCH = 1.47)，但其优势相比于质量比为7:3的N-甲基吡咯烷酮、二苯甲烷复合溶剂(αHep/MCH = 1.44)并不明显，并且在工业应用中溶剂比通常不会大至10。因此对于石脑油链烷烃和环烷烃、芳烃的分离，应选择质量比为7:3的N-甲基吡咯烷酮、二苯甲烷复合溶剂为萃取剂。
3.2. 抽提蒸馏工艺实验及模拟
原料芳烃含量(芳潜)是催化重整最关心的参数之一，定义芳潜为全部环烷烃转化为芳烃时所能产生的芳烃和原料油中原有芳烃之和，由经验计算公式(2)计算。原料石脑油链烷烃含量为44.78%，经计算芳潜为51.6%。
67890.930.940.950.96C C C C w w w w w =×+×+×+×+∑环烃环烃环烃环烷烷烷烃烷烃芳芳潜 (2)
预分馏塔的主要操作参数及分离结果分别见表6、表7。工艺实验中预分馏塔进料流量为0.6 kg/h ，处理原料约60 kg ，塔顶获得C 6-C 7轻馏分21 kg 作为抽提进料回收环烷烃，塔底C 7+重馏分39 kg 拟作为重整原料。由表7可见，塔顶轻馏分中环烷烃质量分数为43.81%，芳烃质量分数为3.83%；塔底重组分中环烷烃质量分数为48.78%，芳烃质量分数为12.20%，芳潜为57.3%。分析塔底重组分的组成，发现几乎不含C 7以下的烷烃，极大提升了重整原料的品质。
以预分馏塔顶采出的C 6-C 7馏分为抽提蒸馏塔进料，进料流率为0.2 kg/h ，溶剂质量比为5，约可获得抽出油11 kg ，抽余油9 kg 。抽提蒸馏塔及溶剂回收塔的操作参数及分离结果分别见表8、表9。
从表9中可看出，抽出油中链烷烃质量分数为38.60%，环烷烃质量分数为54.62%，其中C 6环烷降低
蓝田股份公司
至1.66%，芳烃质量分数为6.78%，芳潜为58.1%。将其与预分馏塔塔釜重组分混合得到重整原料，计算得到芳潜为57.5%，较石脑油原料提高5.9个百分点，其中C 6环烷烃及芳烃质量分数降至0.94%，特别适合作为多产甲苯或生产无苯清洁汽油的重整原料。作为乙烯裂解原料的抽余油中链烷烃质量分数为68.99%，较石脑油原料提高24.21个百分点；环烷烃质量分数降至31.01%，芳烃质量分数基本为0，是乙烯裂解的优质原料。
采用PRO II 流程模拟软件对小试实验进行模拟，预分馏部分选择的相平衡模型为SRK 方程，抽提蒸馏部分相平衡模型为NRTL 方程。操作参数列于表6及表8，分离结果见表10及表11。从表10中可以看出，预分馏过程模拟值与实验值基本吻合，最大相对误差不超过10%。塔顶组分中C 7、C 8环烷烃的质量分数与实验值偏差较大，相对误差分别为8.1%、9.1%，可能是由于模拟过程中所选组分为实际组分的同分异构体，性质略有差异所致。从表11中可见，抽提部分模拟值与实验值吻合得更好，最大相对误差不超过5%，说明芳烃抽提过程组分及模型参数的选择较为合理。上述结果表明流程模拟可用于对实验装置的预测，下面即用模拟的方法探讨预分馏–抽提蒸馏工艺的影响因素。
Table 6. Main operating parameters of pre-fractionation column 表6. 预分馏塔主要操作参数
项目 实验参数 模拟参数 回流比 1.0 1.0 塔顶压力/kPa 1.0 1.0 塔顶温度/℃ 87 88 塔底温度/℃
129
127
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