多边形桁架也称折线形桁架(图c)。上弦节点位于二次抛 物线上，如上弦呈拱形可减少节间荷载产生的弯矩，但制 造较为复杂。在均布荷载作用下，桁架外形和简支梁的弯
矩图形相似，于是上下弦轴力分布均匀，腹杆轴力较小， 用料最省，是工程中常用的一种桁架形式。
形式选择 从力学方面分析，桁架外形与简支梁的弯矩
图相似时，上下弦杆的轴力分布均匀，腹杆轴力小，用料
最省；从材料与创造方面分析，木桁架做成三角形，钢桁
架采用梯形或者平行弦形，钢筋混凝土与预应力混凝土桁架
为多边形或者梯形为宜。
平面桁架普通按理想的铰接桁架进行计算，即假设荷载施
加在桁架节点上（如果荷载施加在节间时，可按简支梁换
算为节点荷载），并和桁架的全部杆件均在同一平面内，
杆件的重心轴在向来线上，节点为可自由转动的铰接点。
理想状态下的静定桁架，可以将杆件轴力作为未知量，按
静力学的数解法或者图解法求出已知荷载下杆件的轴向拉
力或者压力
工程用的桁架节点，普通是具有一定刚性的节点而不是理想的铰接节点，由于节点刚性的影响而浮现的杆件弯曲应力和轴向应力称为次应力。计算次应力需考虑杆件轴向变形，可用超静定结构的方法或者有限元法求解。
空间桁架由若干个平面桁架所组成，可将荷载分解成与桁架同一平面的分力按平面桁架进行计算，或者按空间铰接杆系用有限元法计算
木桁架设计原则
桁架的高跨比
1.
桁架跨度中央的高度h与跨度l的比值称为高跨比。为保证桁架具有足够的刚度，按桁架的外形，分别规
所示。
定木桁架、钢木桁架高跨比的最小限值如表6.3.1
规定的桁架，不必再核算其挠度。
高跨比值已符合表6.3.1
桁架的预起拱度
2.
为了消除桁架可见的挠度，不论木桁架或者钢木桁架，皆应在创造时预先向上起拱。起拱度通常取为桁架跨。起拱时应保持桁架的高跨比不变，木桁架常在下弦接头处提高(图6.3.9)
，而钢木桁架则常在
度的1/200
下弦节点处提高。
桁架节间的划分
3.
桁架节间的划分原则是：根据荷载、跨度及所用木材强度设计值的大小进行节间划分，在常用木材规格范
围内，充分利用上弦的承载能力。因为在木桁架的总挠度中，大部份是由节点及接头处非弹性变形(创造不
因节点增多而加大桁架的挠度，密切、干缩变形及横纹承压变形等)的积累造成的，若将节间划分过小，势必
并使桁架的创造工作量加重。
对于无下弦荷载的钢木桁架，应尽量扩大下弦的节间长度，减少下弦节点数，这样，非但可以减小挠度，
而且方便施工，节约钢材。
划分节间时，还应注意不使斜杆与弦杆的夹角过小，以利构件的工作和创造。
桁架的自重
4.
桁架自重普通可按下列经验公式估算
；
一一桁架自重的标准值，按屋面水平投影面积计算(kN/m2)
美丽的雨式中 gz
。
l一一桁架跨度(m)
由于桁架自重在全部荷载中所占的比率很小，故当设计完毕后桁架的实际自重与按上式所估算的自重略有
出入时，普通不必进行重算。
为了简化计算，当仅有上弦荷载时，可认为桁架的自重彻底作用在上弦节点处；当上、下弦均有荷载时，则认为自重按上、下弦各半分配。
荷载组合
5.
条有关规定，当仅有恒荷载或者恒荷载产生
及3.2.5
分子筛荷载组合应遵照现行《建造结构荷载规范》第3. 2. 3
时，应遵照表3.4.4
注1规定。
的内力超过全部荷载所产生的内力的80%
求桁架杆件内力时，恒荷载(包括自重)按全跨分布。活荷载除按全跨分布外，尚应根据各种桁架的受力特点，分别按可能浮现的不利分布情况进行组合。例如：三角形桁架在半跨活荷载(包括悬挂吊车)
作用下(图
3.10a)
，中间一对斜腹杆的内力不同，而下弦中央节点处的连接物必须按其水平分力差进行核算；梯形6.
跨
），中间腹杆内力可能变号；多边形桁架或者弧形桁架可能在3/4桁架在半跨活荷载作用下（图6.3.10b
、d)，某些腹杆的内力达到其最大值。
跨）活荷载的组合下(图6. 3. 10c
及1/4
跨及1/3
跨（或者2/3
屋面活荷载与雪荷载普通不会同时浮现，故取二者之较大者与恒荷载进行组合。
在普通桁架坡度小于30°的桁架设计中，对封闭房屋惟独当设有天窗时，才需考虑风荷载的不利组合。
内力计算
6.
桁架的内力计算，可假定节点为铰接。将荷载集中于各个节点上，按节点荷载求得各杆件的轴向力。
节间荷载对上弦杆所引起的弯矩，在选择杆件截面时再行考虑。
压杆的计算长度
7.
在结构平面内，弦杆及腹杆取节点中心间的距离。在结构平面外，上弦取锚固檩条间的距离；腹杆取节点中心间的距离。
上弦的计算原则
8.
（1）当檩条布置在节点处时，除按轴心受压杆件计算外，尚应验算在桁架支座偏心达到施工偏差限值时，此种偏心对上弦的不利影响。
（2）当节点之间布置有檩条时，上弦因节间荷载而承受弯矩，应按压弯构件计算。
（3） 上弦弯矩的计算：根据木桁架和钢木桁架的破坏试验测定，连续上弦的跨间弯矩值接近于按简
支计算的弯矩，而在节点处存在较小的负弯矩。这是由于在桁架承受荷载后，作为连续上弦中间支座的节点随
桁架的变形而产生相应的竖向位移，使其按连续梁作用产生的正弯矩和由于支坐位移产生的负弯矩互相抵
消之故。据此并考虑偏于安全，连续上弦的弯矩按下述要求计算。跨间弯矩：按简支梁计算；节点处支座
弯矩设计值：
式中 g和q一一上弦的均布恒载和活载(或者雪载)设计值；
l一一杆件的计算长度。
钢木桁架设计原则
9.
钢木桁架形式的选择
(1)
、d)。若仅上弦有荷载，则以选
当上、下弦均有荷载时，应选用上、下弦节间一致的豪式桁架(图6.3.1a
、c、e、f)为宜。因为减少下弦节点既能简化创造、减小桁架的变形，
用下弦扩大节间的形式(图6.3.1b
又可以节省钢材。
钢材部份的设计要求
(2)
混流式风机钢木桁架钢材部份的设计计算，可按第三、五章有关的规定进行；未作规定者，可参考现行《钢结构设计
钢材制作。
规范》计算。考虑普通工地的焊接条件，应尽量采用较易焊接的Q235
钢下弦的选择
三星笔记本r439(3)
下弦可采用圆钢或者型钢(普通用双角钢)。当荷载和跨度较小时，以选用圆钢为宜。因为型钢受最小截面1) 的限制、不能充分利用其承载能力。当荷载和跨度较大，设有悬挂吊车或者房屋的振动较大时，则应采用型钢。
圆钢下弦有单根和双根两柿。当荷载和跨度较小或者不设吊顶时，宜用单根圆钢。因为单根圆钢的节点构2)
造处理简单，同时可避免多根圆钢之间内力分配不均匀的现象，能充分利用钢材的承载能力。
钢下弦的构造要求
(4)
时，宜将杆端加粗(如焊接一1)
以内，杆端有罗纹的圆钢拉杆，当直径大于22mm
圆钢直径应控制在30mm
段较粗的短圆钢)，其罗纹应由车床加工。
圆钢下弦在拼装前必须调直，并须设有调整其长度的装置。普通可在支座节点处用双螺帽固定并进行调2)
整，必要时，也可用花篮螺栓(拧紧器)来调整。
(d为圆钢直径)时，应对圆钢下弦适当加设吊杆，吊为防止圆钢下弦过度下垂，当下弦节点间距大于250d
确定。
门德尔松
杆的间距按圆钢下弦的长细比不大于1000
。
3)
型钢下弦的长细比不宜大于350
。安装跨度较大为防止圆钢下弦拉直伸长对墙体产生推力，不应采用下弦抬高的桁架形式(图6.3.11)
4)
的桁架时，应在桁架一端支座节点的钢垫板与柱顶钢板之间放设数根短圆钢，以允许其向外自由水平滚动，
待屋面构件和瓦材安装完毕后，再将短圆钢与柱顶钢板焊牢。此时应注意检查支座反力作用点的位置与设
计是否相符；必要时要作适当调整。
。在接头的每一侧，帮条的长度普通应不小于4d (d 圆钢接长宜用对接焊或者双帮条焊(图6. 3. 12a)
5)
）或者将圆钢单侧焊在节
。不应采用搭接焊（图6. 3. 12b
为圆钢下弦的直径)。帮条的直径应不小于0.75d
，以免在圆钢和焊缝中产生附加应力。当采用闪光对焊时，焊接工艺和质量验收，
点板上(图6. 3. 12c)
应符合现行《钢筋焊接及验收规程》中的有关规定。
双圆钢和双角钢下弦的两肢之间，每隔一定距离要加焊缀条。
6)
节点设计原则
(5)
12d)
而产生附加应力。
设计节点时除应使各杆件的轴线汇交于一点外，尚应防止形成局部偏心(图6.
3.
1)
厚的钢板为宜。焊缝厚度不应节点中的受力钢板和焊缝均应根据计算确定其尺寸。普通以选用6~10mm
2)
。
大于钢板和型钢的厚度，且不大于6mm
当钢板因受弯需要过大的厚度时，可采用加肋的办法来解决，或者改用合适的型钢。这样就可以避免钢
3)
板型号过多。
矛盾农村三部曲应尽量使构造钢板与受力钢板相结合，以节约钢材。
4)
全部钢构件均应涂刷防锈漆，并定期检查，进行维护。在锈蚀比较严重的地区应特殊注意加强维护工
(6)
作。
模型说明
模型长度为1100mm （包含两端各25mm 的与支架接触部份），模型的外轮廓横向最大宽
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