1000MW超超临界二次再热机组锅炉蒸汽冲管Steam blowing for1000MW double reheat power generation sets 刘东，崔晓光，叶罗
（国电泰州发电有限公司，江苏泰州225300）
摘要：锅炉过热器、再热器管内及其蒸汽管道内部的清洁程度关系着机组的安全经济运行及能否顺利投产。二次再热百万机组冲管尚为首例，冲管方法的选择和效果与其他机组的区别值得探讨研究，详细阐述稳压与降压冲管相结合的方案下锅炉运行参数的合理控制及相关注意事项，为二次再热机组的蒸汽冲管提供借鉴和指导作用。 关键词：蒸汽冲管；二次再热；降压冲管；稳压冲管
Abstract：The cleanliness of pipe internal in boiler superheater，reheater tube and steam line determines the safe and economic operation of unit and whether it can be put into operation smoothly．It is fist case of steam blow for1000MW class double reheat power generation sets．The difference of selection and effect in steam blow from with other units is well worth discussing and studying．The reasonable control parameters and relative pre-cautions are given in detail for the sche
me combining depressurized steam blowing and steady－pressure steam blowing．It may provide some references for double reheat power generation sets steam blow．
国术联盟Key words：steam blow；double reheat；depressurized steam blowing；steady－pressure steam blowing
快递业黑名单制度中图分类号：TM621文献标识码：B文章编号：1674－8069（2019）01－043－03
0引言
国电泰州电厂二期工程2ˑ1000MW超超临界压力二次再热直流锅炉为2710t/h超超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉，单炉膛塔式布置、四角切向燃烧、摆动喷嘴调温、平衡通风、全钢架悬吊结构、露天布置、采用机械刮板捞渣机固态排渣的锅炉。
该厂3号机组蒸汽冲管采用两段法、稳压及降压结合的方式进行吹管，按冲管对象分为第一阶段和第二阶段。第一阶段对过热器进行单独冲管，降压方式，打靶合格后进行第二阶段再热器系统吹管；第二阶段，过热器、再热器串联冲管，以降压冲管为主，稳压冲管为辅的方式。
缘
1冲管方案
1．1冲管方法选择
根据塔式一次再热锅炉冲管一段法吹管经验，锅炉蓄热能力偏小，配置的临冲门开关时间一般为55s左右，过热器冲管系数偏小。二次再热机组，系统阻力因为二次再热器系统的加入，系统阻力相比一次再热机组要大，过热器冲管系数将更难达到，因此为了过热器吹管能够有更高的效果，采用两段法进行吹管，第一阶段单冲过热器，直至靶板考核合格。第二阶段将过热器、一次再热器和二次再热器串联冲管，在二次再热器进口加装集粒器，降压与稳压相结合，直至靶板考核合格。
第一阶段冲管流程为：启动分离器→各级过热器→过热器集汽集箱→主蒸汽管道→超高压主汽门→临时管→临冲门→临时管→靶板器→临时管→消音器→排大气。
第二阶段冲管流程为：启动分离器→各级过热器→过热器集汽集箱→主蒸汽管道→超高压主汽门→临时管→临冲门→一次低温再热进口管路→一次低温再热器→一次高温再热管路→高压主汽门→临时管→临时管集粒器→二次低温再热进口管路→二次低温再热器→二次高温再热管路→中压主汽门→临时管→靶板器→临时管→消音器→排大气。
冲管以降压冲管为主，稳压冲管为辅的方式进行。降压冲管可以通过持续不断的工况变化对受热面内的氧化皮等杂物产生扰动，使之从受热面内壁上剥落，并随着冲管汽流排出；稳压冲管可以通过长时间的大动量比系数对受热面的颗粒进行携带。1．2冲管参数的选择
冲管参数的选择必须要保证在蒸汽冲管时所产生的动量大于额定负荷时的动量，经过实践，降压冲管
时启动分离器压力控制在10MPa，启动分离器压
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力下降至8MPa时关临时控制门；稳压冲管分离器压力5．5MPa 6MPa，主蒸汽温度通过过热器减温器减温至400ħ以内，一次再热蒸汽温度通过一次再热器减温器减至450ħ以内，二次再热蒸汽温度通过二次再热器减温器减至520ħ以内。
1．2．1流量比容法
根据《火力发电建设工程机组蒸汽吹管导则》DLT1269－2013规定的公式如下：
k=
G2
b
·ν
b
G2
BMCＲ
·ν
BMCＲ
（1）
式中：k为吹管系数；G为蒸汽流量，t/h；v BMCＲ为蒸汽比容，m3/kg。
1．2．2差压法
根据根据《火电机组启动蒸汽吹管导则》规定：吹洗过程中流动差压（阻力）与额定工况下流动差压（阻力）之比即等于吹管系数。公式如下：
k=
△P b
△P BMCＲ
（2）
式中：△P为计算吹管区段出、入口差压，MPa。1．3冲管质量标准
靶板的检验按《火电工程调整试运质量检验及评定标准》（1996年版）规定，在吹管系数大于1的条件下，连续两次靶板上冲击班痕粒度不大于0．2 0．8mm，且肉眼可见斑痕不多于8点，靶板表面呈现金属本。
2冲管过程介绍
2．1第一阶段冲管过程
降压冲管要求先进行试冲管。冲管过程中严格控制过热器出口温度不超过450ħ，尽量控制在427ħ以内。正式降压冲管，分离器压力在10MPa 左右，开启临冲门。降压冲管时，维持一台磨煤机运行。当分离器压力升至10MPa，分离器水位放至低水位，开启临冲门，同时提高汽泵转速，开启给水旁路调门提高给水流量，密切注意分离器及贮水箱水位，同时也防止过热器进水。临冲门开启后，给煤量不变，维持燃烧。当分离器压力降至8MPa时，关闭临冲门，密切注意分离器及贮水箱水位，适当增加给水流量，防止锅炉MFT。待临冲门全关，分离器及贮水箱水位回升后，降低给水流量，维持分离器及贮水箱水位，压力恢复到原来水平，进行下一次的降压冲管。锅炉按上述步骤连续进行第一阶段降 压冲管41次，每次降压冲管压降保持在2．3MPa左右，冲管系数1．44（过热器总阻力1．59MPa），直至在靶板器连续两次打靶合格，第一阶段冲管结束。
2．2第二阶段冲管程序
2．2．1稳压冲管
在试冲管的基础上，当分离器压力值升高达到5．5MPa进行正式冲管。冲管过程中控制过热器出口温度小于400ħ，二次再热器出口温度小于450ħ，二次再热器出口温度小于520ħ。贮水箱压力升至6．5MPa，主汽温438ħ/汽压5．21MPa，汽水分离器出口温度开始超过同等压力下的饱和温度，过热度逐渐出现，贮水箱水位持续下降，准备转干态运行：将炉水泵出口调门慢慢关闭，炉水泵最小流量调阀全开，贮水箱水位低于1m时，炉水泵跳闸。
锅炉转干态运行后，给煤量维持在180t/h，省煤器进口给水量1250t/h，贮水箱压力7．14MPa，主汽温417ħ/汽压5．55MPa，一再汽温445ħ/汽压2．09MPa，二再汽温482ħ/汽压0．53MPa，进行1h 稳压冲管。
2．2．2第二阶段降压冲管
诠释生命第二阶段降压冲管整个过程，炉水泵过冷水调节阀保持全开状态，给水泵转速维持3000r/min，以控制
锅炉给水旁路调阀前后压差在适当范围。
贮水箱压力升至9．5MPa时，开启临冲门。临冲门开启过程中，贮水箱水位持续下降，此时不宜开大给水旁路门，以免补水过早影响下一次冲管节奏掌握。临冲门全开到位后，及时将给水旁路调门开至25%左右，补水量1100t/h左右。贮水箱压力降至8．0MPa时，开始关闭临冲门，同时开启炉水泵最小流量调阀，关闭炉水循环泵出口调门，以稳住持续下降的贮水箱水位。临冲门关到位后，贮水箱压力、水位均下降至最低点，控制压降在2．5MPa左右，保证压降比大于1．4。并逐渐开始回升。给水旁路调阀慢慢关小，并将HWL溢流阀投入自动控制，贮水箱水位设置在18m，打开过热器疏水调节阀以提升过热器出口汽温，给煤量降至50t/h，避免压力快速上升，待贮水箱压力升至9．5MPa时，进行下一次降压冲管。
贮水箱压力9．5MPa开启临冲门，在8MPa时开始关闭临冲门，临冲门关闭到位，贮水箱压力降至7MPa左右，压降2．5MPa左右。过、再热总阻力为2．07MPa，计算得吹管系数1．21。
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3冲管过程控制及分析福建财会管理干部学院
3．1冲管节奏控制
合理控制冲管节奏可有效的提高锅炉冲管的安全性、经济性和有效性，一个冲管周期在15min左右较为合适。临冲门开启的时间点主要依据贮水箱压力，同时兼顾过热汽温，贮水箱压力9．5MPa，高过入口汽温不低于350ħ，可开启临冲门进行降压冲管。
为避免两次冲管间隔时间过长或过短，临冲门开到位后再把给水旁路调阀开大进行补水，贮水箱水位控制在合理范围内后，将给水旁路调阀置于小开度；临冲门关到位后，将给煤量减至45 50t/h，避免贮水箱压力快速上升，并开启过热器疏水调阀提升过热汽温。
3．2冲管水位控制
总体来说带一、二次再热器管道的降压冲管水位波动比较平顺，掌握好规律在恰当时间补水，过热器未出现大量带水的现象。冲管节奏的控制主要体现在煤量的控制，煤量过高会导致冲管间隔过短。二阶段降压冲管相比于一阶段来说，贮水箱水位调整稳定很多，分析认为可能是因为加入了再热汽管道，管道流程变长，冲管时压力的下降速度略微降低，一定程度上抑制了虚假水位的产生，使扰动变小，加上有了一阶段降压冲管的经验，水位调整更加得心应手。
3．3冲管汽温控制
稳压冲管在启动磨煤机3C之前，汽温上涨总体平稳。在启动C磨后，总煤量由55t/h加至70t/ h后，低
过、高过出口温度开始上涨明显，逐渐开大相应侧减温水，但由于升温升压继续加煤，高过B、C 管屏温升尤其明显，高过B、C出口温度最高升至496ħ，此时开大过热器一减，控制低过出口温度在380ħ左右，开大二减维持减温器后温度在290ħ，汽温开始缓慢回头。
随着磨煤机3A启动成功，通过增加3A出力、减小C磨出力，汽温开始较为明显下降450ħ（机侧420ħ），一次再热和二次再热温度也趋于正常，基本符合冲管要求（机侧主汽温420ħ、一次450ħ、二次520ħ）。
以后启机过程中，根据不同磨组合方式下的汽温特性，第二台磨启动优先选择启磨煤机3A。启磨煤机3A前，磨煤机3B煤量大于65t/h，启磨前适当减少磨煤机3B煤量，磨煤机3A启动后，磨煤机3B 煤量降至40t/h，磨煤机3A加至30t/h。对于后期汽温调整，可以尝试改变配风，调整切圆半径和火焰偏斜。
4结语
第一次正式降压冲管41把，打靶6次，第五、六次合格。第二阶段稳压冲管1．5h，降压冲管26把，打靶5次，第四、五次合格。
塔式直流锅炉蓄热较小，控制冲管压降偏小，冲管系数偏小，所以在首次冲管采用稳压冲管与降压冲
管相结合、二段式冲管方式保证效果，大大降低了降压冲管的操作量和对临冲门的开关机械特性的要求，保证了冲管节点的时效。从实际吹管系数来看第一阶段吹管系数1．44，第二阶段吹管系数1．21，都满足吹管系数大于1的要求，二次再热机组冲管可以考虑直接采用一段降压冲管法进行冲管，但考虑到临冲门的开关机械特性的要求和实际操作量，建议稳压冲管与降压冲管结合的方式较为理想。
冲管过程加强监视省煤器进口水温的变化趋势，通过控制燃料量来控制冲管的节奏，把握二次再热锅炉蓄热量，提高降压冲管的效果和安全性。根据启动系统各阀门开关特性，了解虚假水位影响，把握补水时机避免给水流量低跳闸。
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收稿日期：2018-07-08；修回日期：2018-08-17
作者简介：刘东（1985-），男，江苏苏州人，工程师，技师，大学本科，现从事火力发电厂集控运行工作。E－mail：liudong－85@163．com
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2019年刘东等：1000MW超超临界二次再热机组锅炉蒸汽冲管第1期
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