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圣帝国际建筑工程有限公司
二〇〇七年十二月二十一日
于2007年9月份收到施工单位“正面弧形幕墙设计修改”，该内容详图《DY-04(修)》。此次修改将原设计的幕墙分格1.733m宽改为0.890m宽，根据此修改该处的后置预埋化学锚栓设计值计算如下：
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11 基本参数
11.1 幕墙所在地区：
东莞地区；
11.2 地面粗糙度分类等级：
幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；
C类：指有密集建筑的城市市区；
D类：指有密集建筑且房屋较高的城市市区；
依照上面分类标准，本工程按B类地区考虑。
11.3 抗震烈度：
按照国家规范《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)、《中国地震动参数区划图》(GB18306-2001)规定，东莞地区地震基本烈度为6度，地震动峰值加速度为0.05g，水平地震影响系数最大值为：αmax=0.04。 12 幕墙承受荷载计算
12.1 风荷载标准值的计算方法：
幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001 2006年版)计算：
wk=βgzμzμs1w0 ……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]
上式中：
wk：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)；
Z：计算点标高：32.4m；
南京市外事服务有限公司 βgz：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算：
βgz=K(1+2μf)
对于B类地区，32.4m高度处瞬时风压的阵风系数：
βgz=0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.6274
μz：风压高度变化系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算：
B类场地： μz=(Z/10)0.32
当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；
对于B类地区，32.4m高度处风压高度变化系数：
μz=1.000×(Z/10)0.32=1.4567
μs1：局部风压体型系数；
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：
一、外表面
1. 正压区 按表7.3.1采用；
2. 负压区
— 对墙面， 取-1.0
— 对墙角边， 取-1.8
二、内表面
对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
由于大部分幕墙都有开启，按[5.3.2]JGJ102-2003条文说明，幕墙结构一般的体型系数取1.2(大面区域)、2.0(转角区域)。
另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：
μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA
w0：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，东莞地区取0.00055MPa；
12.2 计算支撑结构时的风荷载标准值：
计算支撑结构时的构件从属面积：
A=0.98×3.93=3.8514m2 (10≥电视剧新施公案A≥1)
LogA=0.586
μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA
=0.883
μs1=0.883+0.2
=1.083
wk=βgzμzμs1w0
=1.6274×1.4567×1.083×0.00055
=0.001412MPa
垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值：
qEAk=βEαmaxGk/A ……5.3.4[JGJ102-2003]
qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；
βE：动力放大系数,取5.0；
因子载荷
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.04；
Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)；
A：幕墙构件的面积(mm2)；
13 幕墙埋件计算(后锚固结构)
基本参数：
1：计算点标高：32.4m；
2：立柱计算间距(指立柱左右分格平均宽度)：B=980mm；
3：立柱长度：L=3930mm；
4：立柱力学模型：单跨梁；
5：埋件位置：侧埋；
6：板块配置：单片玻璃；
7：选用锚栓：化学锚栓 M12x160；
8：锚板：300mmX200mmX8mm，4X14孔径中心到2侧边各40mm。
13.1 荷载值计算：
(1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用：
qEk=βEαmaxGk稀土永磁无铁芯电机/A
=5.0×0.040.0004
=0.00008MPa
(2)幕墙受水平荷载设计值组合：
采用Sw+0.5SE组合： ……5.4.1[JGJ102-2003]
q=1.4wk+0.5×1.3qEk
=1.4×0.001412+0.5×1.3×0.00008
=0.002029MPa
(3)立柱单元自重荷载标准值：
Gk=0.0004×BL
=0.0004×980×3930
=1540.56N
(4)校核处埋件受力分析：
V：剪力(N)；
N：轴向拉力(N)；
e0：剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm)；
植绒胶 V=1.2Gk
=1.2×1540.56
=1848.672N
N=qBL
=0.002029×980×3930
=7814.491N
M=e0V
=223×1848.672
=412253.856N·mm
13.2 锚栓中承受拉力最大锚栓的拉力计算：
按5.2.2[JGJ145-2004]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：
1：当N/n-My1/Σyi2≥0时：
Nsdh=N/n+My1/Σyi2
2：当N/n-My1/Σyi2<0时：
Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2
在上面公式中：
M：弯矩设计值；
N髋骨sdh：锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值；
y1，yi：锚栓1及i至锚形心轴的垂直距离；
y1/，yi/：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；
L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；
在本例中：
N/n-My1/Σyi2
=7814.491/4-412253.856×110/48400
=1016.682
因为：
1016.682≥0
所以：
Nsdh=N/n+My1/Σyi2=2890.563N
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2007/12/21
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