计算依据：
1、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、支撑结构设计
悬挑支撑结构总高度H(m) | 9 | 悬挑支撑结构纵向长度L(m) | 13 |
支撑架步距h(m) | 1.5 | | 1.6 |
立杆纵距la(m)肉蒲之极乐宝鉴 | 1.6 | | 1 |
悬挑部分长度Bt(m) | 1.6 | 悬挑部分高度Ht(m) | 1.5 |
落地部分宽度B(m) | 18 |
| | | |
二、荷载设计
被支撑结构自重标准值G1(kN/m2) | 3 | 施工荷载标准值Q1k(kN/m2) | 2.5 |
风荷载标准值ωk(kN/m2) | 基本风压ω0(kN/m2) | 0.25 | 0.32 |
地基粗糙程度 | A类(近海或湖岸区) |
支架顶部距地面高度(m) | 10 |
风压高度变化系数μz | 1.28 |
风荷载体型系数μs | 1 |
| | | |
设计简图如下：
支撑结构侧立面图
三、悬挑部分竖向荷载验算
悬挑部分竖向荷载限值pt,max(kN/m2) | 22 |
| |
n为悬挑部分的步数和跨数
则取la为计算单元，
悬挑部分靠近平衡部分的最大自重线荷载标准值为：
Q ={(lb+la)∑n+(h2+lb2)0.5∑(n-1)+(Bt2+Ht2)0.5
+[(la2+lb2+h2)0.5+(la2+lb2)0.5](L/la)取整/2}×0.033
={(1.6+1.6)∑1+(1.52+1.62)0.5∑(1-1)+(1.62+1.52)0.5+[(1.62+1.62+
1.52)0.5+(1.62+1.62)0.5](13/1.6)取整/2}×0.033=0.843kN/m
悬挑部分远离平衡部分的最小自重线荷载值为0
根据弯矩等效，等效均布线荷载标准值q为:
1/6QBt2=1/2qBt2
q=Q/3=0.843/3=0.281kN/m
等效悬挑部分架体自重标准值G=q/la=0.281/1.6=0.176kN/m2
悬挑部分竖向荷载设计值
Pt=max[1.2(G+G1)+1.4×Q1k,1.35(G+G1)+1.4×0.9×Q1k]
=max[1.2×(0.176+3)+1.4×2.5,1.35×(0.176+3)+1.4×0.9×2.5]=7.438kN/m2
Pt≤pt,max=22kN/m魔堂2
符合要求！
四、落地部分立杆稳定性验算
钢管截面类型(mm) | Φ48×3.5 | 钢管计算截面类型(mm) | Ф48×3 格兰杰因果关系检验 |
钢材等级 | Q235 | 立杆截面面积A(mm2) | 424 |
立杆截面回转半径i(mm) | 15.9 | 立杆截面抵抗矩W(cm3) | 4.49 |
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2) | 205 | 支架自重标准值q(kN/m) | 0.15 |
立杆弹性模量(N/mm2) | 206000 | 立杆截面惯性矩(cm4) | 10.78 |
竖向斜杆设置 | 无 | 剪刀撑设置 | 有 |
扫地杆高度h1(mm) | 200 | 悬臂长度h2（mm） | 200 |
竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨） | 3 | 竖向剪刀撑横距跨数n2（跨） | 3 |
高度修正系数 | 1.11 | 节点转动刚度(kN·m/rad) | 35 |
附加轴力系数ηt | 0.45 |
| | | |
1、长细比验算
根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013条文说明4.1.3条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度
l0=h=1500mm
λ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=180
满足要求！
2、立杆稳定性验算
立杆计算长度：l0=βHβaμh=1.11×1×1.58×1500=2631mm
μ ----立杆计算长度系数，按规范附录B表B-3取值
K----有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ ly/(6h)=206000×10.78×104/(1500×35×106)+1600/(6×1500)=0.601
βa----扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录B表B-5取值
α----扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max(h1/h,h2/h)= max(200/1500,200/1500)=0.133
αx----单元框架x向跨距与步距h之比，αx= lx/h=1600/1500=1.067
βH----高度修正系数
λ=l0/i=2631/15.9=165.472，查表得，φ＝0.259
由悬挑部分引起的附加轴力Nt=ηtptlaBt=0.45×7.438×1.6×1.6=8.568kN
不考虑风荷载
靠近悬挑端最不利架体自重标准值G2=q×H=0.15×9=1.35kN
N=max[1.2(Nt+G1×la×lb+G2)+1.4×Q1k,1.35(Nt+G1×la大豆糖蜜×l土木工程学报b+G2)+1.4×0.9×Q1k]
=max[1.2×(8.568+3×1.6×1.6+1.35)+1.4×2.5,1.35×(8.568+3×1.6×1.6+1.35)+1.4×0.9×2.5]=26.907kN
f＝ N/(φA)＝26907.456/(0.259×424)=245.023N/mm2>[f]＝205N/mm2
不满足要求，调整立杆纵横向间距、步距！
考虑风荷载
Mw=γQωklah2/10=1.4×0.32×1.6×1.52/10=0.161kN·m
NwK=nwaωklaH2/(2B)=3×0.32×1.6×92/(2×18)=3.456kN
nwa----单元框架的纵向跨数；nwa= n1=3
Nw=N=26.907kN
f＝(N肾精子w+φcγQNwK)/(φA)+ Mw/(W(1-1.1φ(Nw+φcγQNwK)/NE′))=(26907.456+0.9×1.4×3456)/(0.259×424)+0.161×106/(4.49×103×(1-1.1×0.259×(26907.456+0.9×1.4×3456)/31451.758))=334.786N/mm2>[f]＝205N/mm2
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