1．地质力学参数选取
根据广州市轨道交通三号线详勘阶段汉溪～市桥盾构段Ⅱ段的岩土工程勘察报告，汉溪站南～市桥站北区间隧道中，左线及右线的工程地质纵断面图，选择右线里程YCK21+037.233处地质钻孔编号为MCZ3-HG-063A的相关地层数据，见地质剖面图7-7-1，作为该标段盾构机选型关键参数设计和校核计算的依据。该段面地表标高为27.41m，隧道拱顶埋深32.5m，盾构机壳体计算外径6.25m，盾壳底部埋深38.75m，地下稳定水位2.5m。其它地质要素如表7-7-1所示。 地质要素表 表7-7-1
| 一起又看流星雨最后一集 代号 | 地层 | 厚度S （m） | 天然密度ρ（g/cm3） | 凝聚力C（KPa） | 底层深度H（m） |
<4－1> | 粉质粘性土 | 12.0 | 1.95 | 20.3 | 12.0 |
<5Z-2> | 硬塑状残积土 | 13.0 | 1.88 | 26.0 | 25.0 |
<6Z-2> | 全风化混合岩、块石土 | 14.0 | 1.91 | 30.6 | 39.0 |
| | | | | |
隧道基本上在<4－1>、<5Z-2>和<6Z-2>地层中穿过，为相对的隔水地层。按上述条件对选用盾构的推力、扭矩校核计算如下： 2.盾构机的总推力校核计算：
土压平衡式盾构机的掘进总推力F，由盾构与地层之间的摩擦阻力F1、刀盘正面推进阻力F2、盾尾内部与管片之间的摩擦阻力F3组成，即按公式
F=( F1+F2与戒+F3).Kc
式中：Kc——安全系数，
2.1 盾构地层之间的摩擦阻力F1宁波px事件
计算可按公式
F1= *D*L*C
C—凝聚力，单位kN/m2 ，查表7-7-1，
取C= 30.6kN/m2
L—盾壳长度，9.150mscience citation index
D—盾体外径，D=6.25m
得： F1= *D*L* C=3.14159 6.25 9.15 30.6
＝ 5498 kN
2.2 水土压力计算
D——盾构壳体计算外径，取6.25m；
L——盾构壳体长度，9.15m；
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pe1——盾构顶部的垂直土压。按全覆土柱计算，为校核计算安全，采用岩土的天然密度ρ值计算。
qfe1——盾构机拱顶受的水平土压；qfe1＝λ×pe1
pe2——盾构底部的垂直土压。按全覆土柱计算，为校核计算安全，采用岩土的天然密度ρ值计算。
qfe2——盾构底部的水平土压。qfe2＝λ×pe2
qfw1——盾构顶部的水压
qfw2——盾构底部的水压
λ——侧压系数，取0.37；
计算qfe1 qfe2 qfw1 qfw2
pe1＝12×1.95×9.8＋13×1.88×9.8＋（32.5-12-13）×1.91×9.8
＝609.2kN/m2
pe2＝609.2 ＋6.25×1.91×9.8
＝726.2 kN/m2
qfe1＝0.37×609.2
＝225.4 kN/m2
qfe2＝0.37×726.2
＝268.7 kN/m2
qfW1＝(32.5-2.5) ×9.8
＝294 kN/m2
qfW2＝294+6.25×9.8
=355.3 kN/m2
2.3 盾构机前方的推进阻力F2
作用于盾构外周和正面的水压和土压见图7-7-2所示。
按水压和土压分算公式计算，将以上各项代入公式得：F2 = 17539.5 kN
2.4 盾尾内部与管片之间的摩阻力F3
F3=μc.ωs
μc——管片与钢板之间的摩擦阻力，取0.3
ωs——压在盾尾内的2环管片的自重
F3=0.3×2×(3.1416/4)(62－5.42)×1.5×2.5×9.8
=118.46 kN
计算盾构机的总推力F
F=( F1+F2+F3).Kc Kc取1.8
F=(5498 +17539.5+118.46) ×1.8
= 32770.7 kN
2.5 盾构机总推力的经验计算
《日本隧道标准规范<盾构篇>》，根据大量工程实践的统计资料，推荐单位面积上的推力值为：
利率汇率Fj=1000 kN/m2～1300 kN/m2
则选型盾构机的总推力F应为
F=(π/4)×6.252(1000～1300)
=(30679.69～39883.60) kN
2.6 结论
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