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钢便桥专项施工方案

G310西安过境公路项目

渭河特大桥

钢便桥专项施工方案

编制：

审核：

批准：

中电建路桥集团有限公司

国道310西安过境公路项目总承包部

2016。04

渭河特大桥钢便桥专项施工方案

为了满足施工需要，在大桥右侧修建一座施工钢便桥,钢便桥总长240m，设计12m一跨，20跨，计21个墩，每墩位用振动锤贯入630×8mm螺旋钢管桩3根，管桩长度按打入渭河河床满足承载力为准，暂按入土10m计,水深6。0m,桩总长20m。每墩位螺旋钢管之间用［16槽钢作剪刀撑连接。I45b工字钢横梁每墩位设2根，单根长6。0m.与钢管之间的连接采用镶嵌焊接。主梁采用321型装配式公路钢桥贝雷片拼装而成，共计7片主梁，间距0。9米，排与排间采用900型支撑架连接，支撑架成梅花型布置，主梁与连结梁间采用U型卡连接。分配梁采用I25b工字钢，纵向布置间距0。30米，分配梁与贝雷片的连接采用U形卡连接。桥面采用10mm钢板，上部间隔1。0m焊接防滑钢筋.钢护栏采用16#槽钢,50钢管纵向布置，高度1。2m。钢便桥结构及截面形式见下图。

1．钢便桥检算

1。1 检算依据

（1)《公路工程技术标准》（JTJB01—2003），中国建筑工业出版社

（2）《建筑施工计算手册》（第四板）, 中国建筑工业出版社

（3）《桥梁施工工程师手册》,人民交通出版社

（4）《实用建筑五金手册》，机械工业出版社

（5）临潼渭河特大桥《详细工程地质勘察报告》

（6）《路桥施工计算手册》人民交通出版社

1。2主要材料的截面特性力学性能

查《实用建筑五金手册》得:

截面尺寸	公务员职业道德培训大纲抵抗矩WX（WY）	抗剪强度值fv	弹性模量E	惯性矩IX（IX）	截面积
I25 b	4。23×105 mm3	125MPa	2.1×105	5.28×107 mm4	5。3541×103 mm2
I45 b	1。50×106 mm3	125MPa	2.1×105	3。38×108 mm4	1。11446×104 mm2

1.3便桥结构计算模型的选择确定

根据《公路工程技术标准》规定，车道荷载为:桥梁单跨跨度12米,内插得集中荷载标准值PK=298KN ，均布荷载标准值为qk=10。5KN/M.

A、车辆荷载主要技术指标见下表:

车辆荷载主要技术指标
项目	单位	技术指标
车辆重力标准值	kN	550
前轴重力标准值	kN	30
中轴重力标准值	kN	2＊120
后轴重力标准值	kN	2*140
轴距	m	3+1.4+7+1。4
轮距	m	1.8
前轮着地宽度及长度	m	0.3*0.2
中、后轮着地宽度及长度	m	0。6*0.2
车辆外形尺寸(长＊宽）	m	15*2。5
	潜阳封髓丹

B、车辆荷载布置详见下图：

（1)分配梁采用车辆荷载检算

（2)贝雷片主梁采用车道荷载检算

1。4便桥的检算

1.4。1分配梁检算

工字钢I25b分配梁按最不利荷载位置进行荷载布置,车辆荷载后轮集中力P=70KN,

间距1。8米,由槽钢将力传到分配梁上，计算简图（如图2）

磷酸盐缓冲液

图2

经力学求解器程序计算出内力图

剪力图

弯矩图

可得分配梁最大剪力Vmax=36。88KN

最大弯距Mmax=11.39KN*M

强度检算：

工字钢I25b的截面抵抗矩为W=423cm3 ,h=250 mm， tw=10 mm。

正应力σ＝Mmax/W=11。39×106/423×103=26。93MPa＜【σ】=145Mpa （钢材抗拉强

度设计值)

剪应力检算：

τmax=Vmax/htw=1。3×36.88×103÷（10×250）=19.18Mpa≤fv=85Mpa（钢材抗剪

强度设计值）式中临时结构的安全系数取1。3

结论：满足规范及设计要求

1。4.2主梁检算

主梁结构形式：便桥主梁采用贝雷片纵梁7排贝雷片组成，间距为0。9米。桥梁单跨度12米。

（1）结构自重

①桥面板的自重：q1=78.5＊12*6*0.01＝56。52KN

②分配梁的自重：q2=0.4203*6＊41＝50.44KN

③贝雷片纵梁自重:q3=3.1*28=86。8KN

则桥面系荷载自重集度：qz=（q1+q2+q3）/12=16。15KN/M

（2)主梁强度计算

主梁共7排321型装配式公路钢桥贝雷片拼装而成.

计算简图1：（工况一：弯矩最不利情况)

采用车道荷载检算，PK=298KN ，均布荷载标准值为qk=10。5KN/M

桥面系荷载自重集度qz=(q1+q2+q3)/15=16.15KN/M

则均布荷载集度q=qz+qk=26.65 KN/M

强度检算:

最大弯矩：Mmax=PK＊L/4+qL2/8=298*12/4+26.65*122/8=1373。7KN＊M<[M] =7＊胶原蛋白酶788.2KN＊M=5517。4N＊M,满足要求。

（3）主梁剪力计算，计算简图2:(工况二：剪力最不利情况)

由ΣM1=0 支座反力R2=（298*12+26。65*12*6）/12=457.9KN

由ΣM2=0 支座反力R1=26。65＊12*6/12=159.9KN

根据《公路工程技术标准》（JTJB01—2003)P23页要求:计算剪力效应时,荷载值应乘以1。2的系数。

最大剪力:τmax= 1。2×(PK +qL/2)=1.2×（298+26。65＊12/2）=549.48 KN〈[τ] =7＊245.2=1716.4KN,满足要求。

（3）主梁挠度计算

贝雷梁挠度由三方面组成：f=f1+f2+f3

其中：f1为梁自重引起的挠度(包含自重及均布荷载）

f2为外力引起的挠度

f3为销轴间隙引起的挠度

A、梁自重引起的挠度(包含自重及均布荷载)

f1=5ql4/384nEI=5＊26.65＊120004/（384*210000＊7＊2。505*109)=1。95mm

B、外力引起的挠度

黄亚虎

f2=PL3/48nEI=298000＊120003/(48*7*210000＊2.505*109)=1.8mm

C、销轴间隙引起的挠度

f3=0。05n2 =0。05*42 ==0.8cm=8mm

则f=f1+f2+f3=1.95+1.8+8=11。75mm

1。4.3连接梁检算

连接梁采用工字钢I45b的截面抵抗矩为Wx=1500cm3，h=450 mm, tw=13。5 mm。

连接梁在工况二时受力最大，集中力P=549.48KN由4根45b型工字钢分担，则作用在单片主梁贝雷片上的集中力P=549.48÷4=137。37KN，其计算简图如图3机麻。

本文发布于:2024-09-22 20:34:44，感谢您对本站的认可！

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