理论探讨
生存主义
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杨鹏
摘要：本文结合永安至武平高速公路K98+740涵洞变更设计，进行方案比选；较为详细的介绍了盖板涵的涵长计算、涵洞盖板内力计算及荷载组合、外力计算（永久作用、可变作用）、裂缝宽度计算等设计要点，对今后高速公路各种结构形式的涵管设计施工，盖板的厚度及受力指标检算有一定的指导意义。关键词：方案比选 ；涵长 ；盖板 ；设计计算
1 工程概况与方案比选
1.1 工程概况
永武高速A6合同段路基线路长，地形复杂，盖板涵洞数量达100道。在施工过程中，遇到了很多涵洞设计与实际地貌不完全相符的情况。本文所要阐述的就是在施工过程中，设计涵洞孔径及位置进行优化时，所进行的二次设计。
1.2 方案比选
永武高速A6合同段K98+660、K98+740两道涵洞均为（1-2.5×3.0m ）排水兼行人涵，涵长共为133.63，里程相差80米，经测量人员现场勘测后，两道涵洞中间有一处不到10米的山脊相隔，K98+660涵洞右幅汇水面积很小。根据《公路桥涵设计细则》（JTG/T D65-04-2007）5.4.2山区涵洞布设原则中说明：“在汇水面积不大，两处山谷距离较近，具备连通的前提下，通过技术计算比选，可连接设通道”。项目部要求进行准确可靠的外业测量，并能够提供系统完整的资料，最后提交涵洞勘测调查整理表。经研究分析，可把K98+660处的汇水引至K98+740涵洞排除，K98+740涵洞涵位适当抬高，孔径加大，以满足当地通行及灌溉排水的需求，这样实施后高速公路的工期缩短了，同时加快了主线路基成型，业主可节约工程投资，减少施工方的措施费。经过项目部与设计单位及业主研讨后，最终采纳我项目部的意见，取消K98+660涵洞（1-2.5×3.0m长70.28m ），K98+740涵洞（1-2.5×3.0m长63.35m ）涵底标高提高1.94m，孔径由1-2.5×3.0m加大至1-3.0×3.0m，涵长缩短为48.21m；K98+597-K98+770右侧地面水通过设计流水纵坡，山凹填平及挖沟将水引入K98+740涵洞排除。
2 设计方案
2.1 涵洞勘测
通过技术人员对现场地形的勘查和复测，收集出盖板涵设计所需的地形及汇水资料，包括拟设计盖板涵所在区域的原始地貌排水系统、地形、农田灌溉等自然条件，结合路基纵向排水系统，拟设盖板涵的位置、结构、跨境、净高、洞口设计等。
2.1 路基右侧填挖及引水设计
通过外业的勘测，结合当地水文、排水系统、农田灌溉选定了涵洞的位置，综合考虑周围水系，确定涵洞标高，确定引水纵坡，再确定土石填挖标高等，利用路基横断面图，绘制右侧排水变更设计图。
（1）确定涵洞底标高为344.00，根据勘测资料确定排水沟从急流槽顺接至涵洞口的纵坡，然后确定排水沟的标高；
（2）根据排水沟的标高，确定K98+660涵洞右侧及K98+740涵洞右侧需填平的标高，填平区以4％横坡控制，使路基水倒流至排水沟里，顺流至K98+740涵洞排除；
2.2 涵洞结构尺寸、洞身设计
（1）便于村民通车、行人及过水，为以后经济发展预留空间，根据与业月坛体育馆
主协商确定的孔径为1-3.0×3.0m，通过设计单位提供的涵洞通用图，拟定涵洞盖板厚为60cm，墙身90cm，
基础厚80cm。
图1 涵洞洞身断面
（2）技术要求
① 涵洞结构形式：片石砼台身钢筋混凝土盖板涵；
② 材料：骨架混凝土盖板采用C30混凝土现浇，台身、盖板涵基础采用C20片石混凝土，台帽C30骨架混凝土，帽石采用C30混凝土现浇，盖板涵基底采用铺设30cm厚砂砾垫层；
③ 采用整体式基础；④ 钢筋砼盖板设置上、下两侧钢筋布置；⑤ 八字墙的水流张角按30°
设置。
图2 盖板钢筋布置立面图
3 涵洞涵长、盖板设计计算
3.1 涵洞涵长设计3.1.1 设计资料
汽车荷载等级：公路-I级；环境类别：I类环境；
路基宽度B＝26m，路基上游宽度B 上＝13m，路基下游宽度B 下＝13m；涵洞中心板顶高程H=347.6m；路基边坡坡率m＝1.5；
左路肩高程h 下＝354.326m，右路肩高程h 上＝355.691m；流水横坡τ
0＝0.01；
图3 盖板涵立面图
3.1.2 涵长计算
根据《路桥施工计算手册》（JTJ041-2000）第20章涵洞工程涵洞长度计算中规定：
涵洞与路线正交，
计算公式为：
（20-1
）（20-2）
（20-3）
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把3.1.1中的数据代入（20-1）、（20-2）和（20-3）式中得：
涵洞上游长度
涵洞下游长度
涵洞总长度＝48.21m
3.2 涵洞盖板设计计算
3.2.1 设计资料
汽车荷载等级：公路-I级；环境类别：I类环境；长春中医药大学学报
净跨径：L0=3m；单侧搁置长度：0.50m；计算跨径：L=3.5m；填土高：H=7.59m；
盖板板端厚d1=60cm；盖板板中厚d2=60cm；盖板宽b=0.99m；保护层厚度c=3cm；
混凝土强度等级为C30；轴心抗压强度fcd=13.8Mpa；轴心抗拉强度ftd=1.39Mpa；
主拉钢筋等级为HRB335；抗拉强度设计值fsd=280Mpa；
骨架截面直径为25mm，外径为27mm，共9根，选用骨架总面积As=0.004418m2 盖板容重γ1=25kN/m3；土容重γ2=18kN/m3
根据《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）中7.0.6关于涵洞结构的计算假定：盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平
力
图4
3.2.2 外力计算（1）永久作用
① 竖向土压力 q=γ2·H ·b=18×7.59×0.99=135.2538kN/m ② 盖板自重
g=γ1·（d1+d2）·b/2/100=25×（60+60）×0.99/2 /100=14.85kN/m （2）由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）
根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准
根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）4.3.1关于车辆荷载的规定：
车辆荷载顺板跨长La=13+2·H ·tan30=13+2×7.59×0.577=21.76m 车辆荷载垂直板跨Lb=5.5+2·H ·tan30=5.5+2×7.59×0.577=14.26m 车轮重 P=1100kN
车轮重压强L p=P/La/Lb=1100/21.76/14.26=3.54kN/m23.2.3 内力计算及荷载组合（1）由永久作用引起的内力
跨中弯矩M1=（q+g）·L2/8=（135.25+14.85）
×3.52/8=229.85kNm民族同化
图5 弯矩图
边墙内侧边缘处剪 V1=（q+g）·L0/2=（135.25+14.85）×3/2=225.16kN （2）由车辆荷载引起的内力
跨中弯矩 M2=p ·L2·b/8=3.54
×3.52×0.99/8=5.37kNm
图6 弯矩图
边墙内侧边缘处剪力V2=p ·L0·b/2=3.54×3.00×0.99/2=5.26kN （3）作用效应组合
根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）中4.1.6关于作用效应组合的规定：跨中弯矩
γ0Md=0.9（1.2M1+1.4M2）=0.9×（1.2×229.85+1.4×5.37）=255.00kNm 边墙内侧边缘处剪力
γ0Vd=0.9（1.2V1+1.4V2）=0.9×（1.2×225.16+1.4×5.26）=249.80kN 3.2.4 持久状况承载能力极限状态计算
截面有效高度 h0=d1-c-2.7/2=60-3-1.350=55.7cm=0.557m （1）混凝土受压区高度
x=fsd ·As/fcd/b=280×0.004418/13.8/0.99=0.091m
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）中5.2.1关于相对界限受压区高度ξb的规定：
HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。
x≤ξb ·h0=0.56×0.557=0.312m 混凝土受压区高度满足规范要求
（2）最小配筋率
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）中9.1.12关于受弯构件最小配筋百分率的规定：
P=100·As/b/h0=0.80，不小于45ftd/fsd=0.22，同时不小于0.2骨架配筋率满足规范要求（3）正截面抗弯承载力验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）中5.2.2关于受弯构件正截面抗弯承载力计算的规定：
fcd ·b ·x （h0-x/2）=13.8×1000×0.99×0.091（0.557-0.091/2）=632.42kNm≥γ0Md=255.00kNm 正截面抗弯承载力满足规范要求⑷ 斜截面抗剪承载力验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）中5.2.9关于抗剪截面验算的规定：
0.5 1×10-3·fcu，k0.5·b ·h0=0.51×10-3×300.5×990×556.5=1538.97kN≥γ0Vd=249.80kN 抗剪截面满足规范要求。
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）中5.2.10关于受弯构件斜截面抗剪承载力验算的规定：
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1973号决议
对于板式受弯构件，公式可乘以1.25提高系数1.2 5×0.5×10-3·α2·ftd ·b ·h0
=1.25×0.0005×1×1.39×0.99×1000×0.557×1000=478.62kN≥γ0Vd=249.80kN
可不进行斜截面抗剪承载力的验算，只需按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）中9.3.13构造要求配置箍筋
3.2.5 裂缝宽度计算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）中6.4关于裂缝宽度验算的规定：
环境类别为I类环境，对于钢筋混凝土构件，最大裂缝宽度不应超过0.20mm
作用短期效应组合Ms=1.0M1+0.7M2=1.0×229.85+0.7×5.37=233.61kNm 作用长期效应组合Ml=1.0M1+0.4M2=1.0×229.85+0.4×5.37=232.00kNm 受拉钢筋的应力σss=Ms/0.87/As/h0=233.61/0.87/0.004418/0.557=109.21Mpa
作用长期效应影响系数
C2=1+0.5Ml/Ms=1+0.5×232.00/233.61=1.50
裂缝宽度 Wfk=C1·C2·C3·σss ·（30+d ）/Es/（0.28+10·ρ）=1×1.50×1.15×109.21×（30+25）/2.00×105/（0.28+10×0.0080）=0.14mm≤0.20mm 裂缝宽度满足规范要求
结语
经过对K98+740盖板涵位置、结构形式、跨净、净空、洞口、涵长及盖板设计计算，有以下几点体会：
（1）了解盖板涵在高速公路中重要作用，盖板涵设计的基本原理，涵洞位置选址的基本要求，盖板涵与路基挖填方在设计、施工中的注意事
项；
（2）了解钢筋砼盖板涵的设计组成部分及各部分检算原理；（3）涵洞长度计算方法；⑷ 涵洞盖板结构计算的方法。
参考文献：
[1]《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）北京：人民交通出版社，2004.
[2]《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）北京：人民交通出版社，2004.
[3]《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）北京：人民交通出版社，2005.
[4]《公路涵洞设计细则》（JTG/T D65-04-2007）北京：人民交通出版社，2007.
[5]《路桥施工计算手册》（JTJ041-2000）北京：人民交通出版社，2001.
（中交第三公路工程局有限公司）
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互联网金融的交易模式一般是线上虚拟交易，交易对象没有地域限制并且交易时间短、交易频率快，这些特点都给监管带来了相当大的难题。传统的金融采用的是现场监管手段，显然这一手段已经不能适用于互联网金融，互联网金融行业是基于计算机技术和大数据技术上发展起来的，因此对金融监管部门的计算机技术要求比较高，要建设一支高素质的金融监管人才队伍尚需要时间。另外互联网金融交易不受地域限制，金融全球化已经是一种大趁势，跨境，跨区域监管难度增大，但目前还未形成互联网金融监管国际合作机制。 3 主要的对策建议
3.1 重视网络安全问题，注重监管的原则性和灵活性的统一目前中国人民银行有90%左右的交易都是离柜业务，互联网金融对于网络的依赖度高，金融机构应当加强突发性网络安全事件的应急管理，除了提前预防，应当还有风险发生时可行的应急措施将损失降致最低。
其次政府部门应然出台相应的互联网金融监管规定，规范互联网金融行业的业务范围，规定金融机构的注册门槛，以法律法规进行约束，在不触及底线的基础上鼓励金融创新，做到监管的原则性和灵活性的统一。
3.2 完善法律法规，做好行政监管和刑事处罚的配合
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业人员，做好行政监管和刑事处罚的配合，共同建设法治和诚信环境。
3.3 明确数据权益归属
互联网金融除了以上提到的几个特点，还有就是对大数据的应用，数据已经是与劳动要素、资本要素、技术要素同等重要的生产要素，但是还没有出台相关的法律法规界定数据财产权益的归属。目前
大数据的控制权掌握在少数几家大型科技公司手里，为避免一些大型科技公司进入互联网金融领域垄断市场，应当尽快数据确权，依法保护各交易主体利益。
结语
朝华mp3互联网金融在发展过程中不断创新，并且逐渐迎来它的朝阳期，因此防范化解互联网金融风险将成为政府工作的重点，如何利用互联网金融这把双刃剑是目前监管工作要思考的问题。
参考文献：
[1]刘旭辉.互联网金融风险防范和监管问题研究[D].中共中央党校，2015.
[2]陈晓华，曹国岭. 互联网金融风险控制[D].人民邮电出版社，2016.
[3]杨晓波.互联网金融的发展之路[D].上海交通大学出版社，2018.
[4]李彦彦.互联网金融：商业模式与控制[D].法律出版社，2017.
（对外经济贸易大学（对外经济贸易大学统计学院在职人员高级课程研修班学员），广东深圳518300）
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