2012人均gdp1.设计资料
适用涵洞桩号:
公路-Ⅰ
级； 安全结构重要性系数γ0：1.1
5m；Ⅰ类环境；5.5
m；0.5m；50cm； 2.5m；0.99m；3cm；C30
；
13.8Mpa； 1.39
Mpa；
12根直径为28
8
cm；
0.0073890m²；330
Mpa； 26kN/m³；20
kN/m³
根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定： 盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力.
受力主筋：钢筋轴心抗压强度fsd= 填土高：H=单侧搁置长度：钢筋总面积As= 盖板容重γ1=砼轴心抗拉强度ftd=mm的HRB400钢筋, 分离式盖板涵计算书
盖板宽b=净保护层厚度c=砼强度等级：砼轴心抗压强度fcd=环境类别： 汽车荷载等级： 盖板厚d= 净跨径：L 0= 计算跨径：L=钢筋间距:1-3.0m×1.6m盖板涵洞身断面
踏雪寻梅合唱路面结构层和填土平均容重γ2
=
2.外力计算1) 永久作用 (1) 竖向土压力
56.47
kN/m玉女性经
(2) 盖板自重
12.87
kN/m 2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）
根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)中4.3.4的规定：
计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。 当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准。 根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)中4.3.1关于车辆荷载的规定： 车辆荷载顺板跨长
4.09
m
车辆荷载垂直板跨长
4.69
m 车轮重 P
P=560
kN
车轮重压强L
29.26
kN/m²
3.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力 跨中弯矩
262.20
kN.m
边墙内侧边缘处剪力
173.35
kN 2) 由车辆荷载引起的内力 跨中弯矩
109.54
kN.m 边墙内侧边缘处剪力
72.42
kN 3) 作用效应组合
根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)中4.1.6关于作用效应组合的规定： 跨中弯矩
γ0Md=0.9(1.2M1+1.4M2)
=514.78789kN.m
g=γ1·d·b/100= La=1.2+2·H·tan30°= Lb=1.8+2·H·tan30°= M2=p·L²·b/8= V2=p·L 0·b/2= V1=(q+g)·L 0/2= M1=(q+g)·L²/8= q=K·γ2·H·b=
p=P/La/Lb=
边墙内侧边缘处剪力
γ0Vd=0.9(1.2V1+1.4V2)
80年代文学
=340.35563kN.m
4.持久状况承载能力极限状态计算
0.456
m
1) 砼受压区高度
0.178
m
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于 相对界限受压区高度ξb的规定: HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。
0.255
m
砼受压区高度满足规范要求2) 最小配筋率
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中9.1.12关于 受弯构件最小配筋百分率的规定:
0.015
，不小于45ftd/fsd=0.190
，同时不小于0.2
主筋配筋率满足规范要求3) 正截面抗弯承载力验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.2关于 受弯构件正截面抗弯承载力计算的规定:
894.301kN.m
≥γ0Md=
514.79
kN.m
正截面抗弯承载力满足规范要求4) 斜截面抗剪承载力验算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.9关于 抗剪截面验算的规定:
1261.05
kN
全能教教主≥γ0Vd=340.36
kN
抗剪截面满足规范要求。
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.10关于 受弯构件斜截面抗剪承载力验算的规定: 对于板式受弯构件，公式可乘以1.25提高系数
392.19
kN
≥γ0Vd=340.36
kN
可不进行斜截面抗剪承载力的验算，只需按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 (JTG D62-2004)中9.3.13构造要求配置箍筋
ρ=100·As/b/d=(d-c-2.8/2)/100= 截面有效高度 h 0=
x=fsd·As/fcd/b= x≤ξb·h 0= fcd·b·x(h0-x/2)= 0.51×10-3·fcu,k 0.5·b·h 0= 1.25×0.5×10-3·α
2
·ftd·b·h0=
5.裂缝宽度计算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) 中6.4关于裂缝宽度验算的规定:
环境类别为II类环境，对于钢筋混凝土构件，最大裂缝宽度不应超过0.20mm 作用短期效应组合
338.87
kN.m
作用长期效应组合
306.01
kN.m 受拉钢筋的应力(受弯构件)
115.60
Mpa 1.00
作用长期效应影响系数
1.45
1.15
裂缝宽度
Wfk=C1·C2·C3·σss·(30+d)/Es/(0.28+10·ρ) =
=1.304
mm
≤0.20mm
裂缝宽度满足规范要求
1.设计资料
基础为分离式基础，根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的 计算假定：将台身简化为上端铰支、下端固结模型，取台宽b=0.99m进行计算。
0.53m；0.75m；1.6m； 1.73
m；3.852
cm；
1.75m；35
度；铺底厚度:0.4m；300
kPa；计算台宽b:0.99
m；
基础层数:2层；0.25
m；
单层基础厚:0.6
m；C25片石砼； 2.77
Mpa； 0.387Mpa；
0.336
Mpa；
C20片石砼；
铺底材料： 台身基础容重:
24
kN/m³；
铺底容重：23
kN/m³；
基础襟边: M l =1.0M1+0.4M2= σss=Ms/0.87/As/h0=C2=1+0.5Ml/Ms=
钢筋表面形状系数C1= Ms=1.0M1+0.7M2= 受力性质系数C3=M7.5浆砌片石；基础埋深H 2：基础底宽h 基：基础材料：地基承载力容许值：台身弯曲抗拉强度ftmd=台身直接抗剪强度fvd=台身顶宽C1：台身底宽C2：涵洞净高H 0：台身计算高度H1：台身材料：台身轴心抗压强度fcd==ϕ：回填土的内摩擦角
2.台身验算1) 水平力
车辆荷载等代土层厚
=0.521
2.005
计算长度B= 4.69
m
= 2.980m
九城情
土的侧压力系数
=tan²(45°-35°/2)=0.271
q1=(H+h+d/2)·b·λ·γ2
=
30.75
kN/m
q2=(H2+h)·b·λ·γ2
=
36.66
kN/m
台身基础验算简图
=⨯θtan H =l 20破坏棱体长度
ϕ
ϕϕϕθθtan tan cot tan tan ）（的正切值线间夹角破坏棱体破裂面与竖直++-=
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