（一）设计条件：设计处理水量Q＝30000m 3/d=1250.00m 3/h=0.35m 3/s 进水COD Cr =350mg/L COD Cr =100mg/L BOD 5=S 0=160mg/L BOD 5=S z =20mg/L TN=40mg/L TN=15mg/L NH 4+-N=30mg/L NH 4+-N=8mg/L 碱度S ALK =280mg/L pH＝7.2SS=180mg/L SS=C e =20mg/L
VSS=126mg/L f=VSS/SS=0.7曝气池出水溶解氧2mg/L 夏季平均温度T1＝25℃硝化反应安全系数 3
冬季平均温度T2＝14℃
0.05活性污泥产率系数Y＝
0.6
混合液浓度X＝4000mgMLSS/L
SVI＝150
20℃时反硝化速率常数q dn,20＝0.12
kgNO 3--N/kgMLVSS
曝气池池数n=2 若生物污泥中约含
12.40%
的氮用于细胞合成
大连港（二）设计计算1、好氧区容积V1计算
（1）估算出水溶解性BOD 5（Se)
6.41mg/L
（2）设计污泥龄计算
硝化速率一、生物脱氮工艺设计计算
污水处理A2O工艺全套计算公式模板
=-⨯⨯-=-)1TSS TSS
VSS
42.1kt z e S S （[
]
[])2.7(833.011047.022)158.105.0()
15(098.02pH O k O N N e
他者
O T T N --⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣⎡+⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=--μ
低温时μN(14)＝0.247d -1硝化反应所需的最小泥龄θc m = 4.041d 设计污泥龄θc =12.122d
（3）好氧区容积V 1
=7451.9m 3好氧区水力停留时间t 1=
5.96h
2、缺氧区容积V 2（1）需还原的硝酸盐氮量计算微生物同化作用去除的总氮
=
7.11mg/L
被氧化的氨氮＝进水总氮量-出水氨氮量-用于合成的总氮量＝
24.89mg/L
所需脱硝量＝进水总氮量-出水总氮量-用于合成的总氮量＝
17.89mg/L
需还原的硝酸盐氮量N T ＝
536.56kg/d
（2）反硝化速率q dn,T ＝q dn,20θT-20＝
(θ为温度系数，取1.08）
0.076kgNO 3--N/kgMLVS
S
（3）缺氧区容积V 2＝
2534.1m 3缺氧区水力停留时间t 2=V 2/Q= 2.03h 3、曝气池总容积V ＝V 1+V 2＝
9986.0m 3
系统总污泥龄＝好氧污泥龄+缺氧池泥龄＝
16.24d
4、碱度校核
每氧化1mgNH 4+-N需消耗
7.14mg碱度；去除1mgBOD 5产生
0.1mg碱度；
)1()(01c d V c K X S S Q Y V θθ+-=
V
T dn T X q N V ,21000⨯=
)
1()
(124.00c d W K S S Y N θ+-=
每还原1mgNO 3--N产生
3.57mg碱度；
剩余碱度S ALK1=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD 5产生碱度
＝
181.53mg/L>
100mg/L(以 CaCO 3计）
5、污泥回流比及混合液回流比（1）污泥回流比R 计算
＝
8000
1.2
混合液悬浮固体浓度X（MLSS）＝4000mg/L 污泥回流比R＝X/（X R -X)=100%
(一般取50～100％）
（2）混合液回流比R 内计算
总氮率ηN ＝（进水TN-出水TN）/进水TN＝
62.50%混合液回流比R 内＝η/(1-η)=
167%
6、剩余污泥量（1）生物污泥产量
1525.5kg/d
(2)非生物污泥量P S P S ＝Q（X 1-X e ）＝1020kg/d (3)剩余污泥量ΔX ΔX＝P X +P S ＝
2545.5kg/d
设剩余污泥含水率按苏州阳光健身卡
99.20%计算
7、反应池主要尺寸计算
（1）好氧反应池
mg/L (r为考虑污泥在沉淀池中停留时间、池深、污泥厚度等因素的系数，取
r SVI
X R 6
10==
+-=c d X K S S YQ P θ1)(0
设2座曝气
池，每
座容积V
单
＝
V/n=
3725.96m3
曝气池有效水深h=4m 曝气池单座有效面
积A单＝V单/h=
931.49m2
采用3廊道，
廊道宽
b=
6m
曝气池长度L＝A单
rads/B=
51.7m 校核宽深比b/h= 1.50校核长宽比L/b=8.62
曝气池超高取1m，曝气
池总高
度H=
5m
（2）缺氧池尺寸
设2座缺氧
池，每
座容积V
单
＝
V/n=
1267.05m3
缺氧池有效水深h= 4.1m 缺氧池单座有效面
积A单＝V单/h=
309.04m2缺氧池长度L＝好
氧池宽度＝
18.0m 缺氧池宽度B＝
A/L=
17.2m
8、进出水口设计
（1）进水管。两
组反应池合建，进
水与回流污泥进入
进水竖井，经混合
后经配水渠、
进水潜孔进入缺氧
池。
单组反应池进水管
设计流量Q1＝
0.347m3/s
进水管设计流速
v1=
0.8m/s
进水管管径d 1=0.743m 取d 1=0.7m
校核管道流速v=Q/A
=
0.902m/s
（2）回流污泥入口：
设计流量Q 2=Q=
0.347m 3/s
污泥回流渠道设计
流速v 2=
0.7m/s 渠道断面积A＝Q R /v 2=
0.496m 2渠道断面b×h=1×
0.5m
校核流速v=0.694m/s
（3）进水竖井进水孔过流量：Q'＝（1+R）×Q/n＝0.347m 3/s
驱逐出境
孔口流速v'=0.6m/s 孔口过水断面积A'=Q'/v'=0.579m 2
(4)出水堰及出水竖井
矩形堰流量公式：出水流量Q 3=0.347
m 3/s 堰宽b=6m 堰上水头H=
0.099m 出水孔孔口流速v 3=0.6
m/s
孔口过水断面积A 3=0.579m 2(5)出水管。管道流速v 4=
0.8ms/管道过水断面积A 4=0.434m 2
出水管管径d 4=0.743m 取d 4=0.7m
校核管道流速v=0.902m/s
9、设计需氧量AOR=碳化需氧量+硝化需氧量-反硝化脱氮产氧量＝
=
π
v Q 1
4=
π
v Q 4
42/32
3
3H 866.1242.0⨯⨯==b H gb Q
(去除BOD需氧量-剩余污泥中BOD氧当量)+(氨氮硝化需氧量-剩余污泥中氨氮的氧当量)
-反硝化脱氮产氧量
（1）碳化需氧量
D1：
4576.27kgO2/d (2)硝化需氧量D2＝
4.6Q(N0-N e)-4.6×
12.4%×P X=
3834.19kgO2/d
（3）反硝化脱氮
产生的氧量D3＝
2.86N T＝
1534.57kgO2/d
（4）总需氧量AOR ＝D1+D2-D3＝6875.89kgO2/d＝286.50
kgO2/
h
（5）最大需氧量AOR max=K z AOR=9754.96kgO2/d＝406.46
kgO2/
h
去除1kgBOD的需氧量＝1.64
kgO2/kgB
OD5
（6）标准需氧量
氧总转移系数α＝0.85
氧在污水中饱和溶
解度修正系数β＝
0.95
曝气池内平均溶解
氧浓度C＝
2mg/L 所在地区大气压力
p=
101300Pa 因海拔高度不高引
起的压力系数ρ＝
p/101300=
1.00
曝气池水深H=4m
曝气头距池底距离0.2m
曝气头淹没深度＝ 3.8m
曝气头处绝对压力
p b=p+9800H=
138540Pa
曝气头氧转移效率E A=
20%
)
20
(
)
(
)
20
(
024
.1
)
(
C
-
⨯
-
⨯
=
t
T
sb
s
C
C
AOR
SOR
βρ
α
=
-
-
-
=
-X
kt
e P
e
S
S
Q
D42
芳香烃.1
1
)
(
1
豫公网安备41160202000603
站长QQ:729038198
关于我们
投诉建议