进剂与硫化剂，再次翻炼后，按照“先左后右”的顺序，使用切割
刀进行三次切割作业；(5)执行5～6次三角包作业后，可将辊距参数调大，出片后即完成混炼胶的制备[1]。
1.2.3 硫化胶制备
将试样(硫化尺寸的参数为：长与宽100mm ，厚度2mm)放置于常规的平板硫化机后，控制作业温度至180℃以上，正硫化时间为1.5倍；B 型压缩永久变性测试试样时间可设置为2倍。在此基础上，在老化箱内完成二段硫化作业(作业温度应略低于180℃，但不可过低，全过程持续时间不得低于5h)。 1.3 分析测试指标
(1)检测共混胶在180℃作业温度下，反应10min 后的硫化
特性，使用GB/T 16584—1996标准；(2)测试共混胶试样的物理机械性能(主要观察内容为邵尔A 硬度以及拉伸性能)，使用GB/T 531.1—2008以及GB/T 528—2009标准；(3)检测共混胶置于150℃环境下70h 后的耐老化性能，适用BG/T 3512—2001标准；(4)与(3)的外部环境条件相同，额外添加ASTM No 1 IR 陈飞林雪梅
M903标准检测油，分析共混胶的耐油性能，适用GB/T 1690—2010标准；(5)维持相同条件不变，额外增设压缩率(需控制在25%)，检测共混胶试样的压缩永久变形性能，适用GB/T 7759—2015标准；(6)借助1型DSC 检测仪器，设置氮气气氛，将升温速率控制在10℃/min ，在-80～50℃的条件下，测试共混胶试样的差示扫描量热(DSC)；(7)保持氮气气氛不变，将升温速率调整至20℃/min ，控制环境温度为300～600℃，测试共混胶试样的热稳定性；(8)去除氮气气氛，将升温速率降至3℃/min ，控制频率为1～2Hz ，温度为-60～20℃，测试共混胶试样的动态力学性能。
2 结果与综合讨论
2.1 共混胶的硫化特性分析
向ACM 及AEM 共混胶内加入增塑剂后，约10秒时间后， 试样的硫化特性呈现微弱下降的趋势，从初始的0.2N ·m 降低至0.1N ·m(最低值)。但此种状态并未持续较长时间，间隔3～5s 后，试样的硫化特性完全转化至增长状态，其中，在DIDP 环保增塑剂与LGflex GL500环保增塑剂的作用下，试样硫化特性的增长幅度几乎完全保持一致，而在巴斯夫Hexamoll DINCH 环保增塑剂的作用下，约在90s 左右，试样硫化特性的增长曲线与其他两种拉开差距，至10min 左右，巴斯夫作用下的硫化特性已达峰值(0.8N ·m)，高于其他两种增塑剂作用下的0.6N ·m 峰值。三种增塑剂作用下，除了最初的降低阶段保持数值层面的一致
0 引言
丙烯酸酯橡胶(ACM)是指以丙烯酸酯为主单体，经共聚
poco图客
反应制备而成的弹性体，主链为饱和碳链，侧基为极性酯基。乙烯丙烯酸酯橡胶(AEM)由8%～40%含量的丙烯酸甲酯和乙烯共聚物构成，是一种乳白的半透明固体。以上述两种材料为基础，通过共聚反应，制备成一种高分子共混胶，其性能会随着环保型增塑剂(卫生、低毒性的塑料助剂)添加剂量的变化而变化。1 分析过程综述
1.1 设备选择及材料准备
(1)本研究选用的ACM 为：①上海品氟实业有限公司定制；
②牌号为DN1021L ；(2)AEM 为：①美国杜邦公司生产；②牌号为VAMAC ；(3)炭黑：济南雷赫商贸有限公司销售的工业级雷赫气相法白炭黑，目数为2500目，符合国际执行质量标准；(4)环保型增塑剂：巴斯夫环保增塑剂：①原产地：德国；②品牌：巴斯夫(BASF)；③型号：Hexamoll DINCH ；④功效：非邻苯增塑剂；产品规格：散水；⑤CAS:166412-78-8；⑥产品参数：主要成分分子
式C 26H 48O 4，
酸值<7mg(KOH)/g ，酯含量>99.5%，水含量<0.1%，邻苯二甲酸酯含量<0.01%，粘度(20℃环境下)处于44～60mPa.s 之间。安徽合肥安邦化工有限公司生产的DIDP 环保增塑剂：①原产地：中国；②型号：DIDP 邻苯二甲酸二异癸酯；③规格：25kg/桶；韩国LG 公司生产，上海慧罗贸易有限公司代理的LGflex GL500原装环保增塑剂：①原产地：韩国；②品牌：韩国LG ；③型号：GL500；④规格：500kg/桶。(5)其他材料(包含防老剂、润滑剂、脱模剂等)均使用常规市售品即可。
1.2 试样制备过程1.
2.1 制备配方
共混胶的构成配方为：ACM 共计60份，AEM40份，炭黑60份、
增塑剂10份。在此基础上，还需额外添加防老剂2份、脱模剂0.5份、硬脂酸及硫化剂各1.5份、润滑剂1份、促进剂3份。
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1.2.2 混炼胶制备
(1)拆开购置的生胶，将之放置于普通开炼机上进行混炼
(辊距参数需设置为1mm)；(2)出现包辊现象后，按照如下顺序加入其他辅助炼制材料：硬脂酸、防老
剂以及其他物料；(3)待所有材料都均匀分布后，可加入炭黑以及增塑剂；待后续材料被完全“吸收”后，执行割胶翻炼作业；(4)翻炼之后，可加入促
碱式碳酸锌环保型增塑剂对丙烯酸酯/乙烯丙烯酸酯
共混胶性能的影响
赵彦辉，范瑞芳(漯河利通液压科技股份有限公司，河南 漯河 462003)
摘要：文章以丙烯酸酯橡胶(ACM)与乙烯丙烯酸酯橡胶(AEM)制备成的共混胶试样作为测试原材料，分别加入巴斯夫Hexamoll DINCH 、DIDP 与LGflexGL500共3种环保增塑剂，围绕性能变化情况进行分析。结果表明增塑剂会加大共混胶分子之间的距离，对共混胶性能产生影响。
关键词：环保型增塑剂；丙烯酸酯橡胶；乙烯丙烯酸酯橡胶；共混胶性能文章编号：1008-4800(2021)03-0052-02
DOI:10.19900/jki.ISSN1008-4800.2021.03.021
合理化建议活动
增大，导致分子相互间的作用力降低。如前所述，由于“润滑”作用的存在，分子运动时，互相之间除了单独性地“擦肩而过”之外，一些处于大分子链上，以整体形式运动的分子，其运动能力也会显著加强，进而导致DSC 水平降低。本研究选用的三种增塑剂中，巴斯夫Hexamoll DINCH 的降低幅度最大，DIDP 环保增塑剂与LGflex GL500环保增塑剂大致相当。由此可见，通过DSC 性能变化，可判断不同增塑剂作用于ACM 与AEM 共混胶时的增塑效果。
2.6 共混胶的热稳定性分析
巴斯夫Hexamoll DINCH 、DIDP 环保增塑剂与LGflex GL500
环保增塑剂分别加入ACM 与AEM 的共混胶之后，热降解过程中，试样质量分别下降至5%以及50%时，相应的外部环境温度分别为345.25℃、380.16℃、401.43℃以及476.51℃、482.54℃、483.68℃。此外，当外部温度进一步提升至600℃时，共混胶试样的参与质量分数分别为：36.18%、35.48%、35.96%。综合比对之下，三种增塑剂仅仅在试样质量下降至5%时具备较大的差异；其他两项对比中，差异不明显[4]。
2.7 共混胶的动态力学性能变化分析
与DSC 测试的结果一致，向ACM 及AEM 共混胶中加入增塑剂后，动态力学性能处于“持续走低”的状
态。本研究纳入的三种增塑剂中，巴斯夫Hexamoll DINCH 的凝固点最高，橡胶分子链的柔顺性最差；LGflex GL500环保增塑剂其次，DIDP 环保增塑剂排在最后。基于该结果，可得出的一般性结论为：表明巴斯夫Hexamoll DINCH 与ACM 及AEM 共混胶相互之间的共融性最佳。
3 结语
本研究基本遵照控制变量法进行，以丙烯酸酯橡胶与乙
烯丙烯酸酯橡胶制备成的共混胶作为试验原材料，设置相同的外部环境，分别加入巴斯夫Hexamoll DINCH 、DIDP 与LGflex GL500共三种环保增塑剂，最终结果显示：在扩大共混胶分子间距、增加分子之间的“润滑”程度方面，三种增塑剂的效果无较大差别。在差示扫描量热性质(DSC)及动态力学性能变化方面，存在一定的差距。
参考文献：
[1]林志文，侯振宇，吴圣，等.聚酯/聚醚混合型增塑剂对乙烯丙烯酸酯橡胶性能的影响[J].橡胶科技，2020, 18(01): 27-30.
[2]朱玉宏，林炎坤，温艳蓉，等.环保型增塑剂对丙烯酸酯橡胶/乙烯丙烯酸酯橡胶共混胶性能的影响[J].合成橡胶工业，2020, 43(01): 54-59.
[3]张淑珍，宋艳平，王冲，等.丙烯酸酯/乙烯丙烯酸酯橡胶及其并用胶在汽车进气系统的应用[J].青岛科技大学学报(自然科学版)，2017, 38(S2): 36-37，40.
[4]吕佳萍，张腾腾，杨绪迎.隐晶质石墨部分替代炭黑N550在乙烯-丙烯酸酯橡胶中的应用[J].橡胶科技，2017, 15(09): 34-37.
作者简介：①赵彦辉(1995-)，男，河南漯河人，本科，研究方向：超高压耐油胶管动态脉冲性能及内衬耐油层研究。
②范瑞芳(1987-)，女，河南漯河人，本科，研究方向：超高压耐油胶管动态脉冲性能及内衬耐油层研究。
性之外，硫化特性上升期间，尽管具体数值存在差值，但转折时
间点、上升趋势均无显著差异[2]
。造成上述现象的原因在于，增塑剂加入ACM 及AEM 共混胶之后，分子间的相互作用力在一定程度上受到了抑制，共混胶的转矩特性有所降低，但随着不同分子之间的逐渐适应，硫化特性会随之增强。综合而言，增塑剂的种类并不会为共混胶的硫化特性的增长带来显著差异。
2.2 共混胶物理机械性能及耐热老化性能分析
向ACM 及AEM 共混胶试样中加入环保型增塑剂后，试样的硬度、拉伸强度、定伸应力均显著降低，扯断伸长的几率大幅度增加。换言之，共混胶试样变得更加“柔软”，在外力的作用下，极其容易发生形变。造成此种现象的原因在于，加入增塑剂之后，共混胶试样分子间的距离骤然加大，原本紧密排列，呈现出“较强物理机械性能”的整体环境遭到破坏，导致硬度、拉伸强度、定伸应力全部降低。与之相对应的是，各分子链之间原本在单位空间内受到的摩擦力会显著降低(可视为摩擦系数减小)，导致抵抗外部拉应力的作用下降，进而导致扯断伸长的几率较之前有所提升。与物理机械性能相似，加入环保型增塑剂之后，共混胶的耐热老化性能显著降低。对比之下，巴斯夫Hexamoll DINCH 环保增塑剂的作用最大(闪点最低)，在高温老化过程中，大部分增塑剂均挥发，故在特定条件下产生的持续作用力不足。
2.3 共混胶随环保型增塑剂加入剂量发生的压缩永久变形程度分析
加入增塑剂之后，共混胶的压缩永久变形程度远远不如原来的水平，即受到外部压应力的作用之后，共混胶会发生不规则形变，且压力消失之后，变化后的形状会在一定程度上有所还原(但基本无法恢复至原貌)。造成此种现象的原因在于，增塑剂的加入，破坏了原有的分子链，导致各分子之间的“粘性”、“凝聚力”大幅度衰退。如此一来，各分子之间不再紧密排布，互相之间的“润滑程度”大幅度增加。在外力作用下，不同的分子尽管会“被迫”地互相接近，但究竟转移至何种位置，并不受外力的控制，因此，会产生不规则形变。当外力消失之后，分子在骤然失压的状态下，会向原外部作用力相反
的方向“回弹”；此时，大量回弹分子之间同样会受“润滑”的作用，最终呈现出“一定程度恢复原貌，但无法完全复原”的现象[3]。
2.4 共混胶的耐油性能分析
加入增塑剂之后，共混胶的耐油特性均大幅度提高，加入
的ASTM No 1 IRM903标准检测油的体积变化率为正值。出现此种现象的隐患因在于：①共混胶(硫化胶)试样在标准油中极其容易发生溶胀现象；②共混胶受到增塑剂的影响后，体积变化率会转变至负值状态。在此种状态下，增塑剂及共混胶中一小部分小分子物质会偏离原来的位置(失去原有功效，甚至被整体“抽出”)，导致共混胶的体积有所降低。本研究选用的三种增塑剂加入共混胶之后，获得效果均较为相似。fds
2.5 共混胶的差示扫描量热性质(DSC)分析
未添加增塑剂时，ACM 与AEM 共混胶具备较强的相容性，分子之间的“粘性”和“紧密性”较大。添加增塑剂后，共混胶的差示扫描量热水平明显降低，原因在于：共混胶分子链的距离
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