一、说明:
为了方便结构验算,增大结构安全系数,对荷载计算模式作如下简化: 1、整个贝雷架自重作线性荷载均布作用于导梁,30 m T梁自重通过吊梁天车(忽略吊梁天车轮矩),作单点集中力作用于导梁,考虑到吊放过程中的冲击,取冲击系数:r = 1.2 。
2、 导梁计算模式简化:
考虑到贝雷架本身高度与导梁长度的比例以及截面特性,作等截面超静定连续梁计算,各点支撑简化为固定铰支。
楼恒伟案3、 贝雷架结构分析简化。
把超静定桁架简化为内部静定的铰结桁架,销结中心与端坚杆距离t = 0 。
二、已知条件:
无锡 性息
根据对各种材料的综合考虑计算:
梁体自重: 70 t
天车及吊具等自重: 40 t
架桥机总长: 72 m
三个跨位分别为: a = 33 m b = 27 m c = 12 m
集中荷载: P=(70+40)×10×1.2/4/4=82.5KN
舌下腺囊肿口外型单片贝雷架折算为分布荷载: q = 1.2KN/m
单片贝雷架容许强度: [M] = 788 KN·m
[Q] = 245 KN
三、工况1(即空载纵移至悬臂33m时的工作状况)
1、导梁纵移悬臂应力验算:
导梁纵移过程中,贝雷架受力示意图如下:
杨贵妃传根据图中所示的荷载分布与尺寸分析,当导梁纵移至33m时:
中支腿处产生的弯矩一定最大。(下图为CAD计算程序结果)
Mmax = 693.5 KN·m ﹤0.85 [M]= 0.85×788 KN= 670 KN·m
(693.5-670)/670=3.4%<5%
故满足安全要求
Qmax =44.9 KN ﹤0.85 [V] = 0.85×245 KN= 208 KN
f1:由均布荷载q = 1.2 KN/m产生的挠度见上图