Vol. 29 No. 1 Jan. 2007
第29卷 第1期 2007年1月42
在
即
能源利用装备来实现的节能
实施多联产战略是
21
世纪实现能源综合利用
并通过与分产的进
一步比较
计算的基
础是1kg
空气收到基干煤粉
由于是
理论计算
热平
以煤热解为基础的多联产
邢秀峰
金 燕
太原理工大学热能工程系
摘
要
特别是以联产甲醇和电为代表的多联产是
最典型的多联产系统
进一步将联产和分产进行了节能效果比较
节能城市表层土壤重金属污染分析
IGC
C
2006-11-30
基金项
目
973
作者简介:
邢秀峰
现在就读于太原理工大学热能工程系
衡计算主要针对煤气流程本文采用浙江大学在Merrick建立的煤热解模型的基础上对 ifs系统
析出的挥发分成分作了改进
CH
4
C
OH2
O
H2S
和焦油
依据文献和浙
江大学1MW蒸汽煤气联产装置试验台上所
得试验数据,典型烟煤所得的半焦和焦油的元素分析可以取为如表1所示的数
据
分
别为
0.91
0.22
其中焦
油平均分子量11.76
9
煤热解过
程是在流化床气化炉中完成的
左右温度
下对煤进行热解干馏
%
研究与探讨 Research and Approach
Vol. 29 No. 1 Jan. 2007第29卷 第1期 2007年1月
43
气化炉内主要发生热裂解反应
再循
环煤气气氛在90
0
气化
炉可以作为流化床热裂解炉处
理
不参
加化学反
应
可以建立气化炉能量平衡
式
1.3 粗煤气净化
高温煤气的显热由于后续
净化工艺要在低温下进行
激冷过程用于降低粗煤气
温度
表4显示了煤气激
冷前后的温度和显热
脱硫去水
的全部清洁煤气可以一次通过
甲醇合成反应器
催化剂表面接
触面积大
因此先进的低温液相
反应器出口甲醇含量已经十分
接近平衡态
由于CO
2
可
认为在甲醇合成过程达到平衡态时
CO
2
计算中
假定出口甲醇含量可达到平衡
态90
%
可以
忽略不计
合成
气摩尔数再
次下降
合
有下降
1.5
发
电系统
余热锅炉的主要热源是燃气轮
机排气
高
温煤气在净
化前也可以回收其中的热能
本文采用以下简化办
法:考虑所有的换热器热效率均为95
%
汽轮机选择双压或者三压中高参数机
组
而中高参数的汽轮机
热效率也能够达到44%
以上
kg
气体
12.230.874.682.5940.132.50.1121.481.174.32------100
表2 粗煤气成分及半焦量
能量名称煤的低位热值
循环灰热量
总计半焦热值煤气热值煤气显热排半焦带走的热值
散热损失
再循环气带走的热损失
总计
227301446.9536924176.9536917126.38694695.5741.865749.8302656
77.6289785.734013524176.95369
百分
比
kJ/kg
激冷前1073
激冷后498
激冷前796.77
激冷后369.8
可回收170.788
温度kJ%
kJ/kg
Research and Approach 研究与探讨
Vol. 29 No. 1 Jan. 2007
第29卷 第1期 2007年1月44
量在半焦里面
从锅炉前
墙进入
90
%
循环流化床锅炉效率取89
%
汽轮机效率为
44%热功转换6433.699577
kJ
热功转换
1145.97
kJ
如
果考虑发电机效率为98
%
根据实际电厂运行估计厂用电为438
kJ
由此
多联产系统热效率为39.4
%
1
在本文以当前的
工业系统能够达到的最佳工况
象甲科
为基准
与分产进行了比较
多联产
系统通过1kg
煤生产甲醇和电
并且可以满足更高的尾
气排放标准
降低气化
炉
多联产系统
将会有更大的开发价值
2
左右激冷到
30
所以高温脱硫技术的开
展非常重要
3
CO和CO2
含量的提高
所以大规模煤气化及重整技术
是实施多联产战略的关键所在
焦炉
煤气
进一步使气化煤气中的
CO2和焦炉煤气中的CH4转化成
合成气
调解氢碳比
王勤辉玩偶之城
化学工业出版社
[1]
[2]
[3]
[4]
[5]
[6]
我国只注重
出口的快速发展
面对
目前的外贸形势
注重产品及行业竞
争力的提高
中国药理学通报
高污染产品的出口扩大高新技术
产品
这不仅
有利于我国处理和化解国际贸易参考文
献实
现CO
2
减排
争端
以煤热解为基础的多联产系统的热效率分析
作者:邢秀峰, 许相波, 雷小云, 金燕, 杜少俊ioa
作者单位:太原理工大学热能工程系,山西,太原,030024
刊名:
中国能源
英文刊名:ENERGY OF CHINA
年,卷(期):2007,29(1)
被引用次数:1次
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引用本文格式:邢秀峰.许相波.雷小云.金燕.杜少俊以煤热解为基础的多联产系统的热效率分析[期刊论文]-中国能源 2007(1)