本设计采用传统推流式曝气池。 3.1.7.1、污水处理程度的计算
取原污水BOD 5值（S 0）为250mg/L ，经初次沉淀池及缺氧池、厌氧段处理，按降低25％
动力环境监控*10
考虑，则进入曝气池的污水，其BOD 5值（S α）为： S α＝250（1-25％）＝187.5mg/L
计算去除率，对此，首先按式BOD5＝5⨯（1.42bX αC e ）=7.1X αC e 计算处理水中的
非溶解性BOD 5值，上式中轮毂电机
C e ——处理水中悬浮固体浓度，取用综合排放一级标准20mg/L; b-----微生物自身氧化率，一般介于0.05-0.1之间，取0.09； X α---活性微生物在处理水中所占比例，取值0.4 得BO D 5＝7.1⨯0.09⨯0.4⨯20＝5.1mg/L. 处理水中溶解性BOD 5值为：20-5.1＝14.9mg/L 去除率η＝
92.05
.1879
.14187.5=-
3.1.7.2、曝气池的计算与各部位尺寸的确定
拟定采用的BOD-污泥负荷率为0.25BOD 5/(kgMLSS ·kg)但为稳妥计，需加以校核，校核公式：
Ns=《理财周刊》
η
k2Sef
K 2值取0.0200,Se=14.9mg/L,η=0.92,f=.75.0MLSS
MLVSS
=
代入各值，
=
Ns 242.00.92
0.75
14.90.0200=⨯⨯BOD 5/(kgMLSS ·kg)
计算结果确证，
Ns 取0.25是适宜的。 (2)确定混合液污泥浓度（X ）
根据已确定的Ns 值，查图*11
得相应的SVI 值为120-140，取值140
根据式 X=
r R
1R
SV I 106+• X----曝气池混合液污泥浓度 R----污泥回流比
取r=1.2,R=100％，代入得：
X=
r R 1R SV I 106+•＝42861
12
.11140106=+⨯•mg/L 取4300mg/L 。
(3)确定曝气池容积，由公式NsX
QS V α
=
代入各值得： 52334300
25.05
.
18730000V =⨯⨯=
m 3
根据活性污泥的凝聚性能，混合液污泥浓度（X ）不可能高于回流污泥浓度（Xr ）。
4.85712.1140
10r SV I 106
6r =⨯=⋅=X mg/L
X<X r
污泥龄1410
39.01075.175.03.4x V X 4
4
V c =⨯⨯⨯⨯=∆=θ天 按污泥龄进行计算，则曝气池容积为：
567775
.0)1407.01(4300)
9.145.187(5.01430000)K 1(X )S S (Y Q V c d V e C =⨯⨯+⨯-⨯⨯=+-=
∂θθm 3
其中
Q----曝气池设计流量（m 3
/s ）
c θ----设计污泥龄（
d ）高负荷0.2-2.5，中5-15，低20-30
Xr---混合液挥发性悬浮固体平均浓度（mgVSS/L ）Xv=fx=0.75*4300mg/L 根据以上计算，取曝气池容积V=5700m 3
（4）确定曝气池各部位尺寸
名义水力停留时间
56.430000
245700Q v t m =⨯==
h 实际水力停留时间
2.281)30000
(124
5700R)Q (1v t s =+⨯=+=
h
设两组曝气池，每组容积为5700/2＝2850m
3
西安文理学院学报
池深H=4.5m，则每组面积 F=2850/4.5＝634m
2
池宽取B=8m ，则B/H=8/4.5=1.8 ，介于1-2之间，符合要求。 池长 L=F/B=634/8=79.25m 取池长L=80m
设五廊道式曝气池，则每廊道长： L 1＝L/5=250/5=50m 取超高0.5m ，则池总高为 H=4.5+0.5＝5.0m
3.1.7.3、曝气系统的计算与设计
本设计采用鼓风曝气系统 （1）、需气量计算 每日去除的BOD 值：
69001000
20)
胫骨前肌25030000BOD 5=-⨯=
（kg/d
理论上，将1gNO 3-N 还原为N 2需碳源有机物（BOD 5表示）2.86g.一般认为，BOD 5/TKN 比值大
于4-6时，认为碳源充足*11
。
原污水中BOD 5含量为150-250mg/L ，总氮含量为45-55mg/L，取BOD 5为200mg/L ，氮为50mg/L，则碳氮比为4，认为碳源充足。
AAO 法脱氮除磷的需氧量：2g/(gBOD 5),3.43g/(gNH +
3-N),1.14g/(gNO -2-N)，分解1gCOD 需NO -2-N0.58g 或需NO -3-N0.35g *12
。
因处理NH +
4-N 需氧量大于NO -2-N ，需氧量计算均按NH +
4-N 计算。原水中NH +
3-N 含量为35-45 mg/L ，出水NH +
4-N 含量为25mg/L 。
平均每日去除NOD 值，取原水NH +
4-N 含量为40 mg/L ，则：
15001000
2540100000NOD ＝）
（＝-⨯kg/L
日最大去除NOD 值：
20001000
2554100000NOD ＝）
（＝-⨯kg/L
日平均需氧量：
O 2=BOD+COD=2×1.68×1000+4.57×1500×1000=4.0455×107
㎏/d
取4.1×104
㎏/d ，即1710㎏/h 。 日最大需氧量：
O 2max =BOD+COD=2×1.2×1.68×1000+4.57×2000×1000=4.946×107
㎏/d 即2060㎏/h 。
最大时需氧量与平均时需氧量之比：2.11710
2060
O )max (O 22==(不确定)
3.1.7.4、供气量的计算
本设计采用网状膜型中微孔空气扩散器，敷设于距池底0.3米处，淹没水深4.2米，计算温度定为30摄氏度。
选用Wm-180型网状膜空气扩散装置*14
。
其特点不易堵塞，布气均匀，构造简单，便于维护和管理，氧的利用率较高。每扩散器服务面积0.5㎡，动力效率2.7-3.7㎏O 2/KWh ，氧利用率12％-15％。查表*得:
水中溶解氧饱和度 C s(20)=9.17mg/L, C s(30)=7.63mg/L. (1)空气扩散器出口的绝对压力（Pb ）： Pb ＝P+9.8×103
H
其中：P---大气压力 1.013×105
Pa H---空气扩散装置的安装深度，m Pb ＝1.013×105
Pa+9.8×103
×4.2=1.425×103
Pa (2)空气离开曝气池面时，氧的百分比：
00
A t )
E 1(2179)E 1(21O A -⨯+-⨯=
其中，E A ---空气扩散装置的氧转移效率，一般6％-12％
对于网状膜中微孔空气扩散器，E A 取12％，代入得：
%43.18)
12.01(2179)12.01(21O 00
t =-⨯+-⨯=
颈腰骨康丸（3）曝气池混合液中平均氧饱和度（按最不利温度条件30摄氏度），即：
)42O 10
026.2Pb
(
C C t 5
S )T (sb +⨯= 其中，C S ---大气压力下，氧的饱和度mg/L 得71.8)4388.07034.0(63.7)4218.43
10026.2101.425(7.63C 5
5)
30(sb =+⨯=+⨯⨯⨯=mg/L
（4）换算为在20摄氏度的条件下，脱氧轻水的充氧量，即：
20
-T SB(T)S(20)
0C]1.024-C [RC R βρ∂=
取值а＝0.85，β＝0.95，C=1.875,ρ=1.0; 代入各值，得：
9.22364
1.875]1.02-8.710.195.85[0.09.17
1.710R 20
-300=⨯⨯⨯=
kg/h 取2250kg/h 。
相应的最大时需氧量为：
2694.4
1.875]1.02-8.710.195.85[0.09.17
2060R 20
-300(max)=⨯⨯⨯=
kg/h 取2700kg/h 。
（5）曝气池的平均时供氧量:
h /m 1025.610012
0.32250
1003E .0R G 34A 0S ⨯=⨯⨯=⨯=
（6）曝气池最大时供氧量：
h /m 107.510012
0.32700
1003E .0R )max (G 34A max S ⨯=⨯⨯=⨯=
（7）每m 3
污水供气量：
豫公网安备41160202000603
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