一： 稳定计算的几点说明：
1.淄城闸闸体为整体式水闸，取受力最大的部位中墩进行闸室稳定验算
2.正常运用：闸前水位89.6m ，下游水位80.3m ，闸门全关 荷载组合：水压力+自重+水重+渗透压力+风压力+淤泥压力+波浪压力 3.地震情况：闸前水位89.6m ，下游水位80.3m ，闸门全关。 荷载组合：水压力+自重+水重+渗透压力+风压力+淤泥压力+地震力
4.根据《水闸设计规范》，正常运用时期抗滑安全系数K ≥1.25；遭遇地震时期K ≥1.05。 5.为使地基在不同运用期间所受的荷载（包括垂直荷载和水平荷载的两个方向）相差不致过大，地基不均匀系数要求在正常运用时期不大于2.0，在遭遇地震时期不大于2.5。
6.钢筋混凝土的容重采用25.0KN/m 3，混凝土容重采用25.0KN/m 3。
7.由气象资料知，可能产生的最大风速为6m/s.
二：外荷载计算：
1.静水压力：
作用于单位长度上的静水压力，按下式计算：
22
1H p γ
式中：γ—－水的容重，取9.8 KN/m 3；
H ――上游水位算至底板与铺盖止水的深度m 。
由上式计算可得静水压力p=765.63KN/m 。合力作用点距闸室中心的距离是D 1＝1/3H=4.17.
2.渗透压力:广西青年干部学院
L h H U )(2
10-=γ
式中：U ――作用于闸底板底面上的渗透压力（KN/m ）。 h 0――下游水深；
L ――闸底板底面的水平投影长度（m ）。
根据上式计算得U ＝847.6 KN/m 。合力作用点距闸底中心得距离是d 2=3.1m.
3.淤泥压力：
）φγ245(21022-=tg h P s sb n
式中：Pn ――淤泥压力标准值（KN/m ）;
γsb ――淤泥得浮重度（KN/m 3）；
大丹直指h s ――挡水建筑物前的泥沙淤积厚度（m ）；
φ――淤沙的内摩擦角（o ）。
有上式计算可得Pn=150.3 KN/m，合力作用点距闸底中心的距离是d 3＝2.13m 。
湖南科技学院图书馆4.中墩跨风荷载：
垂直于建筑物面上的风荷载计算按《建筑物结构荷载规范》上的公式 o W w z s z k μμβ= 式中：W k ――风荷载标准值（KN/m 2）;
βz ――z 高度处的风震动系数，取1.0； μz ――风压高度变化系数，取1.0；
μs ――风荷载体形系数，取1.3；
w 0 ――基本风压（KN/m 3）。查全国基本风压分布可知：w 0＝0.4 KN/m 3。
有以上公式及《水工建筑物荷载设计规范》中的相应系数的取值可得作用于中墩跨的风荷载W k =113.25 KN 。其合力作用点距闸底中心的距离是d 4＝14.68m 。
永暑礁
5.波浪压力：
（a ）自由波浪高度、长度的计算：
εωD K h B 073.0= εωλ＝/073.0D
式中：h B ――波浪全高，（m ）；
λ――波长，（m ）；
ω――计算最大风速，由气象资料取6m/s ；
D ――波浪推进长度，取3km ；
K ――考虑波浪形成特征得系数，由下式决定：ω
D e
K 4.01+=取e ＝2.718，可得K ＝1.82；
ε――波浪陡度，按下式计算：2/121009.01）ω（ε＝+＝0.095。 由上式计算可得h B ＝0.43，λ＝2.46m 。因H/λ＝5.08≥0.5时，按深水计算，不需引入小于1得校正系数β，一校正波浪高度及长度。 （b ）波浪中心线到静水面的距离h 0，按下式计算：
λ
πλπH cth h h B 22
0=＝0.24 （c ）总的波浪压力842/2000
λγ）λ（λγ-++=h h P B L =4.04KN/m 。 合力作用点距闸底中心得距离d 5=6.49m 。
6.中墩结构自重：
食品安全快速检测（a ）交通桥上部结构自重（包括墩帽、台帽）：G 1＝4754.02KN ，对闸底中心产生得力矩M 1＝3.41×G 1＝16211.2KN ·m （↘）。 （b ）中墩浆砌石共重G 2＝16546.2KN ，对在闸底中心产生的力矩M 2＝3.41×G 2＝56422.54KN ·m （↘）。
（c ）中墩溢流堰共重G 3＝58352.24KN 。对在闸底中心产生的力矩M 3＝3.41×G 2＝198981.14KN ·m （↘）。
（d ）中墩闸门重G 4＝冲沙闸闸门+泄洪闸闸门＝700KN 。对在闸底中心产生的力矩M 4＝7.31×G 4＝5117KN ·m （↘）。
（e ）中墩启闭机重G 5＝冲沙闸启闭机+泄洪闸启闭机＝42.16KN 。对在闸底中心产生的力矩M 5＝7.31×G 5＝308.19KN ·m （↘）。 （f ）中墩排架自重G 6＝310KN 。对在闸底中心产生的力矩M 6＝
7.31×G 6＝2266.1KN ·m （↘）。
（g ）中墩启闭机层重G 7＝328KN 。对在闸底中心产生的力矩M 7＝7.31×G 7＝2397.68KN ·m （↘）。
综上所述，中墩的传下的各种结构的自重总和G ＝81032.62KN ，合力对闸底中心产生的力矩总和M ＝281703.85KN ·m （↘）。
7.地震力：
地震设计烈度是7级，利用公式 FW C K Q Z H =0 计算 式中：Q 0――水平地震闸底的总惯性力，（KN ）；
KH ――水平地震系数，查表取0.1；
CZ ――综合影响系数，取0.25；
F ――地震惯性力系数，查表取1.1；
W ――中墩的总重量，KN 。
由上式计算可得对于中墩地震力Q 0＝2228.40KN ，合力作用点到闸底中心的距离)
(3)2(7b a b a H d ++=＝8.46。 三：稳定计算
1.抗滑稳定计算：
（a ）正常运用：水平方向上的荷载总和∑H ＝24032.47KN 。 竖直方向上的荷载总和∑G ＝58995.02KN 。 沿闸室基地面的抗滑稳定系数按下式计算
∑∑=H G
f K C
式中：Kc ――沿闸室基地面的抗滑稳定安全系数； ∑G ――作用在闸室上的全部竖向荷载（KN ） f ――闸室基地底面与地基之间的摩擦系数，查
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《水闸设计规范》取0.55。
计算可得Kc ＝1.35≥1.25，所以满足稳定要求。
（b ）地震情况：水平方向上的荷载总和∑H ＝26155.76KN 。 竖直方向上的荷载总和∑G ＝58995.02KN 。
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