【例4—1】某企业总降压变电所由无限容量系统供电，其中主变压器的参数为SFL 1—8000/35型，35±2×2。5％/6.3kV ，Y/△—11结线，U K %=9。已知6.3kV 母线上三相短路电流在最大、最小运行方式下分别为 )3(max 2K
I ''=3670A,)
3(min 2K I ''=3200A,6kV 侧最大负荷电流为I L ·max =650A ，拟采用BCH —2型差动继电器构成变压器差动保护，试进行整定计算。
解:(1）计算变压器原副边额定电流，选出电流互感器的变比，计算电流互感器二次联接臂中的电流，其计算结果列于表4-1.
典当管理办法
表4—1 变压器两侧有关数据
从上表可以看出12I I >，故选大者6.3kV 侧为基本侧。平衡线圈W b1接于6.3kV 的基本侧，平衡线圈W b2
接于35kV 侧。
（2)计算差动保护装置基本侧的动作电流，在整定一次动作电流时应满足下列三个条件: ①躲过变压器励磁涌流的条件
A I K I NTd rel op 9537333.11=⨯== (4—7）
②躲开电流互感器二次断线不应误动作的条件
A I K I L rel op 8456503.1max 1=⨯==⋅ （4-8)
③躲过外部穿越短路最大不平衡电流的条件
A
I f U f K K I K I K s i sm rel un rel op 9563670)05.005.01.01(3.1)()
3("max
2max 1=⨯++⨯=∆+∆+== (4-9）
式中:i sm rel f K K ,,——分别为可靠系数，电流互感器的同型系数与电流互感器的误差；当电流互感器同型时
sm K 取0.5，不同型时sm K 取1。
max ,L NTd I I ——变压器于基本侧的额定电流与最大负荷电流；
s f U ∆∆,——改变变压器分接头调压引起的相对误差与整定匝数不同于计算匝数引起的相对误差；
)2(max 2K
I ''——在最大运行方式下，变压器二次侧母线上短路，归算于基本侧的三相短路电流次暂态值. 选取上述三个条件计算值中最大的作为基本侧的一次动作电流，即1op I =956A 。 差动继电器于基本侧的动作电流为
A K K I I w TAY路德宗
汉城大学op K op 98.55
/8001
9561=⨯=
=
⋅ （4—10）
式中：W TAy K K ,-——基本侧的电流互感器变比与其接线系数。
（3)确定BCH-2型差动继电器各线圈的匝数.该继电器在保护时其动作安匝值AN=60±4，则继电器于基本侧的动作匝数为
匝03.1098
.54
60=±=
=
徽州商王⋅K
op op I AN W (4-11) 为了平衡得更精确，使不平衡电流影响更小，可将接于基本侧的平衡线圈作为基本侧动作匝数的一部分，即选取差动线圈W d 与平衡线圈W b1的整定匝数分别为:W ds =10匝，W b1S =0匝，即
匝100101=+=+=s b ds ops W W W （4—12）
确定非基本侧平衡线圈的匝数，即:
匝02.210)010(81
.358
.4)(1122=-+=-+=
ds s b ds b W W W I I W （4—13) 选取W b2为整数匝W b2s =2匝，此时相对误差即：
002.010
02.22
02.2222=+-=+-=捷飞络
∆ds b s b b s W W W W f (4-14）
可见05.0<∆s f ，故可不必再重新计算动作电流，如果不满足，则将实际s f ∆代入公式4—9中，重新整定取值，直到满足为止.
确定短路线圈匝数，即确定短路线圈的抽头点的插孔.它有四组插孔，见图4-10。由直流助磁特性可知，短路线圈匝数越多，躲过励磁涌流的性能越好，但当内部故障电流中有较大的非周期分量时，BC
H —2型继电器的动作时间就要延长。因此，对供配电的中、小容量变压器，当内部故障时短路电流非周期分量衰减较快，对保护动作时间要求又较低，多选用插孔3—3＇或4—4＇。本例题宜选用插孔3—3＇拧入螺钉，接通短路线圈。
(4)灵敏度校验.
6。3kV 侧BCH —2型继电器的动作电流为
A W W AN I s b ds op 60
10601=+=+=
（4-15）
ceb文件实际一次侧动作电流为
A I K K I op W TAd op 96061
5
/8001=⨯=⨯=
（4—16） 则差动保护装置的灵敏度为
289.2
960
320023
1
)2(min
2>=⨯==
⋅op k S I I
K (4—17) 满足要求.
本例中各线圈整定结果如图4—6中插孔涂黑点所示.
图4-6 BCH-2型差动继电器用于双绕组变压器的单相原理接线图
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