浮法玻璃熔窑热修总结之卡脖吊墙在线更换
王坤典;王友乐
【摘 要】该文详细介绍了国内某浮法玻璃生产线卡脖吊墙的基本情况、在线更换原因和过程,为今后类似问题的预防、发现和处理提供参考.
【期刊名称】《建材世界》
【年(卷),期】2018(039)002
【总页数】4页(P103-106)
【关键词】浮法玻璃;卡脖吊墙;在线更换
【作 者】王坤典;王友乐
水烟>氨苄西林颗粒【作者单位】江门华尔润玻璃有限责任公司,江门 529095;浮法玻璃新技术国家重点实验室,蚌埠 233000
【正文语种】中 文
浮法玻璃熔窑中的卡脖[1]是连接熔化部和冷却部的通道，卡脖吊墙的作用是减少流向冷却部的热气流，以及降低熔化部的热气体向冷却部的辐射和溢流。由于承受恶劣的环境条件，在运行过程中难免出现损坏，为了不影响正常的生产或减少生产的损失，就需要在不停产的情况下进行在线更换。该文对国内某浮法玻璃熔窑在线更换卡脖吊墙砖经验进行了总结。 过氧化氢灭菌器检测1 卡脖吊墙的基本情况
熔窑中的卡脖长6 000 mm、宽4 600 mm，卡脖吊墙位于卡脖中间位置，吊墙厚度230 mm，吊墙前后与卡脖碹间隙各20 mm，吊墙采用莫来石[2]砖的“非”字型砖板式吊墙结构。
在第一次冷修技改中(第二窑期)，设计拉引量及窑炉整体结构保持不变。卡脖吊墙经综合评估后，对吊墙下部两层砖进行了更换，其余全部利旧(包括钢结构、钢结构冷却装置、大部分吊墙砖等)。
第二窑期投产后，鉴于卡脖吊墙整体结构的利旧情况，其被列入日常巡检重点检查部位，
同时将吊墙钢结构挂件、冷却水包进出水温度、流量、压力、吊墙砖材温度和外观变化情况列入为班组巡检内容。在第二窑期的4年运行过程中，除吊墙钢结构中间位置个别挂件出现老化和轻微变形外，其它结构均稳定正常运行。 支脚在一次72 h停产热修过程中，为减小冷却部温度的下跌速度与变化幅度，一是熔化工段适当保持后区能量分配和后山墙温度；二是抬起并抽出卡脖深层冷却水包；三是逐步降低并关停稀释风；四是在冷却部尾端稀释风进风口处加装引流烟囱，引导熔化部热量向冷却部转移。将卡脖由熔化部与冷却部之间的能量与气体分隔装置，转变成气体与能量由熔化部向冷却部转移通道，卡脖空间的温度随之升高，卡脖吊墙受热气流冲击影响尤为突出。
卡脖吊墙莫来石砖材受高温(第一窑期)——低温(冷修技改)——高温(第二窑期)——较高温(停产热修)的多温度区间长时间运行(9年时间)及反复热震荡影响，砖材内部结构发生转变(替换下来的老砖存在粉化现象)，下部1～3层砖材发生断裂脱落，并掉入窑内，见图1。
2 卡脖吊墙异常对生产的影响
卡脖吊墙异常后，其在熔化部与冷却部之间的气体与热量阻隔作用被削弱，卡脖吊墙前后
的气体流动状态、压力分布状态及温度制度相互影响，熔化部、锡槽和退火窑内工况的变化而引起玻璃产品质量的波动和生产安全的风险[3]加大，体现在以下几个方面：
换火时，熔化部窑内压力波动的时间延长，由60 s增加到120 s左右。波动的幅度增大，由±3 Pa增加到±8 Pa左右。火焰、气流对窑炉耐火材料的烧损和冲刷加剧，窑内硅质耐火材料的滴落物增多，产品质量受影响。硅质耐火材料的滴落物成份及热膨胀系数与玻璃存在较大差异，导致玻璃板在退火窑内炸裂频繁，产量损失较多。
熔窑内玻璃液面频繁波动，池壁侵蚀加快，窑内玻璃液环流滞止区域杂物易进入生产流，板面锆质材料结石及其它夹杂物增多，产品质量下降。
熔化部温度、压力及气体流动状态与冷却部相互干扰，尤其是换火时对锡槽和退火窑内工况稳定性极为不利：一是流道温度及流量剧烈变化，不利于锡槽内温度制度的稳定和玻璃板板宽、厚度及单片厚薄差的控制；二是拉边机、挡边条频繁动作，设备运行稳定性及锡槽的气密性难以保证；三是锡槽出口温度及退火温度随之波动，玻璃的退火质量难以保证；四是锡槽生产安全风险增大，易发生粘边、断板、满槽等安全事故。
鉴于上述情况决定：一是在充分调查研究的基础上制定卡脖吊墙在线更换方案；二是对更换方案进行推演论证；三是严格按方案内容组织实施在线更换工作。 3 实施过程
3.1 实施方案及其存在的风险分析
3.1.1 卡脖吊墙起吊装置的选取与安装制作
方案一：使用熔化部左右两侧的单梁行车
隐患及风险预测：一是卡脖吊墙整体结构重量在6 000 kg左右，两台单梁行车起吊限重均为3 000 kg，若使用行车作起吊装置，不仅存在安全隐患且精度很差，可操作性不强。
方案二：利用卡脖吊墙原有钢立柱为基础，制作简易龙门吊。
隐患及风险预测：一是制作安装属于高空作业，工作环境温度较高，存在一定的安全隐患；二是制作安装质量要求较高，务必保持水平度与竖直度的同时，严格防范重物坠落对卡脖结构的损害。
解决方案：经多方面综合考虑，方案一不作考虑，按方案二的要求，对简易固定龙门吊进行制作安装。
存在问题：卡脖吊墙与卡脖碹之间的缝隙最大处在10 mm左右，但部分位置有粘合现象，粘合位置长度在200 mm左右。在吊墙起吊过程中，粘合位置可能会出现吊墙砖掉落现象，而且强行起吊可能会损坏卡脖碹。
解决方案一：用水切割对粘合部位进行预先处理淋幕机
隐患及风险预测：一是处理过程中有水进入窑内；二是较多的砖渣落入窑内；三是卡脖碹受急冷，炸裂风险较大；四是吊墙砖在受急冷后，部分砖因炸裂而掉落入玻璃液的风险加大。鉴于上述预测，此次方案仅作为备选方案。
方案二：强行起吊
隐患及风险预测：一是轻微粘合，起吊顺利，少量杂物掉落；二是严重粘合，强行起吊吊墙砖大面积脱落或损坏卡脖碹。
解决方案：由于此窑期的生产初期，吊墙与碹砖并未粘合，伴随4年的生产运行逐步产生粘合，可判断粘合的程度不高，起吊过程中卡阻不会很大，因此方案二作为首选方案。如果起吊过程中，发现粘合严重，无法正常强行起吊，则立即按照方案一进行处理。
3.1.3 新卡脖吊墙厚度选定
存在问题：原吊墙砖厚度为230 mm，吊墙砖两侧与卡脖碹间隙较小，部分位置有粘合现象。在新吊墙下落过程中，间隙过小容易出现卡阻、吊墙变形、吊墙砖及卡脖碹受损、吊墙砖脱落等情况。
解决方案：对新吊墙砖进行加工，将原砖厚度由230 mm调整至200 mm，使吊墙与碹砖前后各保持约25 mm的缝隙，待吊墙下落到位后对缝隙进行密封。
3.2 准备工作
3.2.1 搭建操作平台
用槽钢在卡脖碹上方、卡脖吊墙与冷却部之间位置制作操作平台，操作平台宽度600 mm陶瓷滤波器
、长度略大于卡脖长度。操作平台下表面距离碹顶最高处200 mm，以保持横梁受力下沉后不接触到碹砖。操作平台钢结构上方用耐火棉进行保温后加盖薄钢板。
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