喀腊塑克水库特大桥连续梁
1.工程概况
新建阿富准铁路喀腊塑克水库特大桥连续梁设计跨度为（140+270.8+140）m，斜拉索采用双索面双塔扇形索布置，塔梁固结、桥墩分离的连续梁体系。 2.工程概况
桥面宽度：桥上人行道钢栏杆内侧净宽8.7m，桥梁宽9.0m。
梁体结构尺寸：梁体采用变高度箱梁，一联总长552.3m，边支座中心至梁端距离0.75m，计算跨度为（140+270.8+140）m，箱梁采用单箱单室直腹板箱型截面，中支点梁高14.0m，边支点梁高7.0m；梁体下缘按1.8次抛物线变化，抛物线方程为y=0.001211×1.8；箱梁顶宽9.0m，底宽8.5m；箱梁顶板厚0.6m，底板厚0.5～1.2m，边腹板厚0.55～0.95m。梁体端部设置1.5m厚隔墙，中部设置4.8m厚隔墙，所有隔墙设置1.6×2.0m过人洞，梁体端部及中部设置直径1.0m圆形进人洞，箱梁腹板设置直径Φ10cm的通风孔。
梁段划分：墩顶为0号梁段，长度18m；（1）～（2）号梁段长3.5m；（3）～（4）号梁段长4.0m；（5）～（6）号梁段长4.5m；（7）～（22）号梁段长6.0m；（23）号梁段长5.0m，（23´）号梁段长5.4m；（24）号梁段为合龙段，梁段长2.0m；边跨现浇梁段长为4.75m。其中采用挂篮施工的最终梁段为（7）号梁段，重约400.4t。
梁体设计为纵、横、竖三向预应力体系，纵向按全预应力构件设计。纵横向预应力采用钢绞线，竖向采用预应力混凝土用精轧螺纹粗钢筋。 纵向体内预应力分为顶板钢束、腹板钢束、底板钢束三种，采用15Φs15.2mm、17Φs15.2mm、21Φs15.2mm高强低松弛预应力钢绞线；竖向预应力筋采用Φ32mmPSB830螺纹粗钢筋；横桥向顶板预应力采用5Φs15.2mm的高强低松弛预应力钢绞线。
主塔：桥塔高度为桥面以上38m，钻石型结构，截面为7.0（纵向）×3.0（横向）m的矩形，桥塔上部放坡比例1:12.5，底部收坡比例1:26.4。
斜拉索：斜拉索为双索面扇形索，在第7号块至第20号块设置56道共112根索，采用交叉锚
固。塔根附近主梁无索区长度为33m，梁上索距6m，塔上索距1.2m。斜拉索采用单丝涂覆环氧涂层钢绞线，规格为27－ΦS15.2、34－ΦS15.2和55－ΦS15.2三种组合形式。
支座：支座采用GTQZ-IX球形支座。每个墩顶设两个支座，中支座为140000kN级，端支座为8000kN级，固定支座设在11#墩线路右侧。
3.地质概况
工点位于阿尔泰低山丘陵区，地形起伏，高程670～775m，相对高差20～80m。拟建工程经过水库地段水面宽约423m，水最深处达65m。阿勒泰侧河岸山坡较缓，自然坡度约20°，富蕴侧河岸岸坎陡峻，切割强烈，坎高约80m，自然坡度下缓上陡，上部最大坡度约65°。两岸山体基岩出露较好，岩石表面经风化剥蚀较破碎，呈片状、块状。
4.预压目的
支架搭设完成后为检验支架的实际承载力和安全可靠性，使用前必须进行静载试验，以消除支架自身的非弹性变形，并测量出支架体系的弹性变形值，以利对箱梁浇筑施工时标高的控制，确定模板的预抬值。通过模拟压载检验支架结构，为浇筑梁段线形的控制提供可 靠的依据。
5.测点布置及加载方法
为了准确掌握支架各部位承重后的变化情况，选定易测量的位置设置观测点，记录观测数据。在梁端处设置观测点位，从左侧往右侧起，在左侧腹板外侧设置为1#观测点，右侧腹板外侧设置为6#观测点，在每根钢管柱顶部各设置1处观测点，为2#、3#、4#、5#观测点。（见5.1图）预压前测量观测点的原始标高，在并作详细记录，为施工调整模板提供准确依据。
预压以消除其非弹性变形，测出弹性变形，并检验支架的安全性能。预压方法采取重物加压方式进行预压，预压吨位为箱梁施工最大荷载的120%。本梁预压荷载见（图5.2）：
图5.1
图5.2
预压加载顺序为：0%—60%—100%—120%—100%—60%—0%。预压前对观测点进行测
量，取得初始值，依次加载到60%，100%，120%每级荷载加载到位停留大于1小时后，进行测量观测点的标高,并算出本次沉降值和累记沉降值。加载完后的累计沉降即为弹性变形和非弹性变形之和。持荷（满载）大于24小时后，再次测量观测断面的标高，依次卸载到100%、60%、0,并进行观测点的标高测量,算出每级卸载的沉降值，累计沉降。卸载完后的累计沉降即为非弹性变形。
6.实验结果及数据反馈
通过监测，记录过程数据见附表。
7.数据分析及结果
对实测数据进行分析，用卸载完测得累计沉降数值减去加载完120%（25小时）测得累计沉降数值，即得到弹性变形数值。由此可推出支架各结构的弹性变形平均值为0.26cm。
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