共同生产苯酚、丙酮、α-甲基苯乙烯和环氧丙烷的方法及其催化剂

发明领域

[0001]本发明涉及共同生产苯酚、丙酮、α-甲基苯乙烯和任选的 环氧丙烷的方法及其催化剂；更具体地涉及由氢过氧化枯烯生产苯酚、 丙酮和α-甲基苯乙烯的方法和催化剂。

发明背景

[0002]通过将将氢过氧化枯烯(CHP)选择性还原为二甲基苯基甲 醇(DMPC)，即AMS的水合形式，可以在苯酚和丙酮联合工厂中生产增 加量的α-甲基苯乙烯(AMS)。DMPC还被称为2-苯基-2-丙醇或二甲基 苄基醇(DMBA)。作为枯烯氧化为CHP的副产物，产生了少量的DMPC。 DMPC在酸催化剂的存在下进行脱水，获得了AMS。一些苯酚生产商回收 AMS，如果它以充分的量形成的话。其它苯酚生产商不回收AMS，而是将 它重新氢化为枯烯，用于再循环到氧化反应器。AMS的氢化可以在苯酚 工厂的蒸馏段回收AMS/枯烯料流之后进行。作为替代的方法，整个裂解 反应器流出物，包括所有的AMS可以在工厂的蒸馏段分离苯酚和丙酮之 前进行氢化，例如US专利5,245,090。

[0003]AMS在工业上用于各种应用，尤其生产某些共聚物和专用聚 合物。另外，AMS可以用作生产精细化学品比如不饱和AMS二聚体的中 间体。这些二聚体在共聚物比如丙烯腈-丁二烯-苯乙烯树脂和苯乙烯- 丁二烯橡胶的生产中用作分子量控制剂。AMS二聚体的氢化形式作为润 滑组合物中的组分具有工业价值。

[0004]已经开发了许多专利方法，试图在由枯烯生产苯酚的方法 中增加AMS收率。这些方法一般寻求通过由次级反应的AMS损失减到最 少来提高AMS收率。一种方法采用让CHP和DMPC与硫酸在逆向混合反 应器中反应的多步方法，以生产过氧化二枯基，随后在高温下在活塞流 条件下进行分解，形成AMS，苯酚和丙酮，例如US专利4,358,618。通 过次级反应地AMS损失减到最少的一种替代方法使用在逆向混合反应器 中分解CHP，随后在添加抑制剂比如丙酮和/或水以控制AMS的次级反应 之后在活塞流反应器中脱水DMPC的多步方法，例如US专利5,998,677 和5,463,136。然而，与能够通过在氧化器单元中生产的DMPC的完全 脱水所获得的理论最大值相比，这些方法没有提高AMS的收率。这些方 法仅仅寻求将AMS损失为重质副产物最少化，并且获得了基于从氧化器 单元排出的DMPC的理论最大值的70-80％的AMS收率。

[0005]本发明的方法提供了通过在适合的多相催化剂上将CHP料 流的一部分还原为DMPC而将AMS收率提高到超过基于在氧化器流出物 的DMPC的理论最大值的方法。具有增高量的DMPC的该工艺料流然后可 以进给苯酚工厂的裂解单元，在那里剩余的CHP进行酸催化分解为苯酚 和丙酮的反应。在分解过程中，酸催化剂将DMPC脱水为AMS。通过控制 还原为DMPC的CHP的分数，在工厂中生产的AMS的量可以连续设定来 满足市场需求。

[0006]本发明的方法还提供了通过让一部分的CHP与丙烯的外部 来源在环氧化反应中反应来控制AMS收率的方法。在环氧化反应器中， 一部分的CHP在环氧化催化剂的存在下还原为DMPC，而丙烯成为环氧丙 烷。环氧丙烷可以作为有价值的副产物回收。离开环氧化反应器的液体 溶液具有增高量的DMPC，然后可以进给苯酚工厂的裂解单元，在那里剩 余CHP进行酸催化的分解，形成苯酚和丙酮。在分解过程中，酸催化剂 可以将DMP脱水为AMS。通过控制还原为DMPC的CHP的分数，在工厂 中产生的AMS的量可以连续设定来满足市场对于AMS的需求。

[0007]目前还没有可以让苯酚生产商按照要求即期制备(make on demand)AMS的方法。AMS仅仅可以从在氧化反应器中生产的DMPC的脱 水中回收。目前的方法不能灵活地控制经由氧化所形成的DMPC的量， 因为不利的副反应导致较高量的乙酰苯(当DMPC水平通过氧化增加时)。 在专利文献中公开了使AMS的收率最大化的许多方法，不论AMS是作为 单独产物回收，还是氢化成枯烯并再循环。这些改进AMS收率的方法寻 求通过使用丙酮作为溶剂来稀释AMS或使用可供选择的反应器构型来将 AMS的副反应减到最小。不管所用方法如何，目前技术状态的最高AMS 收率一般是在基于离开氧化反应器的DMPC的70-80％的范围内。

本发明的概述

[0008]本发明包括共同生产AMS与丙酮和苯酚的方法，该方法包 括在含氧料流的存在下氧化含枯烯的料流，以形成含有CHP的料流的步 骤。一部分的CHP料流可以在催化剂，优选非酸性催化剂的存在下还原， 形成含有DMPC的料流。含DMPC的料流和剩余部分的所述CHP料流在催 化剂，优选酸性催化剂的存在下转化成含有AMS、丙酮和苯酚的产物料 流。分别从所述产物料流中分离出AMS、丙酮和苯酚。在本发明中，还 原为DMPC的CHP的量可以从大约0到大约50wt％的含CHP的料流间变 化。

[0009]本发明还包括共同生产AMS和环氧丙烷与丙酮和苯酚的方 法，该方法包括在含氧料流的存在下氧化含有枯烯的料流，从而形成含 有CHP的料流的步骤。一部分的CHP料流可以在环氧化催化剂和含丙烯 的料流的存在下还原，形成含有DMPC和环氧丙烷的料流。从反应料流 中分离出环氧丙烷，留下了含有DMPC的料流。含DMPC的料流和剩余部 分的所述CHP料流在催化剂，优选酸性催化剂的存在下转化，形成含有 AMS、丙酮和苯酚的产物料流。分别从所述产物料流中分离出AMS、丙酮 和苯酚。在本发明中，还原成DMPC的CHP的量可以是从大约0到大约 50wt％的含CHP的料流间变化。

[0010]本发明进一步包括用于将氢过氧化枯烯还原为二甲基苯基 甲醇的非酸性催化剂，所述催化剂含有金属和催化剂载体，优选担载于 氧化锆或铝磷酸盐的钴。

附图简述

[0011]图1是共同生产苯酚、丙酮和AMS的加工方案的示意流程 图。

[0012]图2是共同生产苯酚、丙酮、AMS和环氧丙烷的加工方案 的示意流程图。

优选实施方案的详细说明

[0013]图1表示作为共同生产苯酚、丙酮和AMS的加工方案1的 本发明的实施方案的示意流程图。将料流10中的枯烯进给氧化反应器 101，其中CHP通过枯烯与来自作为料流12进给的空气的氧的反应来产 生。促进枯烯的氧化的引发剂可以作为料流13添加。优选地，这些引 发剂可以是有机氢过氧化物，比如CHP，叔丁基氢过氧化物，乙基苯氢 过氧化物等。另外，这些引发剂可以是已知用于催化有机烃类的氧化的 偶氮类自由基引发剂或过氧类自由基引发剂。可以在本发明的方法中使 用的这种偶氮类自由基引发剂和过氧类自由基引发剂的实例分别描述 在Encyclopedia of Polymer Science and Engineering，第2卷，第 143页及以下，1985，和第11卷，第1页及以下，1988中。含有DMPC 和乙酰苯与未反应的枯烯的CHP料流14可以通过在加工方案1的裂解 段之前除去一部分未反应的枯烯来浓缩(未示出)。

[0014]在其中增高量的AMS与苯酚和丙酮一起生产的本发明的一 个实施方案中，然后将CHP料流14分为料流15和16，其中分流比α＝ 16/15根据所需的AMS的工厂产量来设定。将料流16进给还原反应器 103，其中在料流16中的一部分CHP用适合的催化剂还原为DMPC。与 CHP料流14相比，离开还原反应器的料流17具有增高浓度的DMPC。优 选地，为了将还原反应器103中的CHP至苯酚和丙酮的转化减到最少， 这里所用的催化剂可以是包括非酸性或低酸度催化剂载体和金属的多 相催化剂。非酸性或低酸性催化剂载体包括、但不限于硅石，氧化铝， 结晶或无定形铝磷酸盐；第4族金属氧化物，比如二氧化钛，氧化锆， 氧化铪和它们的混合物；和以MCM-41为例的中孔分子筛。沉积于此类 催化剂载体的金属包括、但不限于第8族，9族或10族过渡金属，比如 钴，铁，镍，或它们的混合物；第2族金属，比如镁，钙，钡或它们的 混合物；第1族金属，比如锂，钠，铯，和它们的混合物；第3族金属， 比如钪，钇，镧或它们的混合物；或以上的混合物和/或结合物。在本 专利申请中所用的族编号取自使用在CRC Handbook Chemistry and Physics，第79版，CRC Press，Boca Raton，Florida(1998)中所述的 IUPAC版式的元素周期表。

[0015]更优选的是，此类多相催化剂可以是担载于载体的第8族、 9族或10族过渡金属，比如担载于第4族金属氧化物比如氧化锆的钴， 或担载于铝磷酸盐的钴，如在下述实施例1和3中所公开的那样。这些 混合金属氧化物可以通过本领域的那些技术人员已知的典型方法比如 浸渍，初期润湿或离子交换来制备，或者它们可以通过金属氧化物从可 溶性盐溶液中共沉淀来制备。

[0016]将料流15和17进给第一裂解反应器102，其中酸性催化 剂将CHP分解成苯酚和丙酮，以及将DMPC脱水为AMS。酸性催化剂可以 是经由料流18进给的液相比如硫酸。优选地，该催化剂可以是固相， 比如固体酸催化剂，可以将氢过氧化物分解为醇和酮。此类固体酸催化 剂包括如在US专利6,169,215中所公开通过在至少400℃的温度下煅 烧第4族金属氧化物的来源与第6族金属的氧阴离子的来源所产生的催 化剂；如在US专利6,169,216中所公开的硫酸化过渡金属氧化物；和 如在US专利6,297,406中所公开的铈和第4族金属的混合金属氧化物。 US专利6,169,215；6,169,216和6,297,406的公开内容全面引入本文 供参考。来自第一裂解反应器102的流出物即料流19由苯酚、丙酮、 AMS、乙酰苯、枯烯和由次级反应产生的一些重质产物组成。

[0017]为了在本文所述的任何实施方案中将重质产物的形成减到 最少，优选在裂解反应器中稀释AMS。一种可能的稀释料流是产物本身。 如果第一裂解反应器102用固体酸催化剂，比如在US专利6,169,215； 6,169,216和6,297,406中所述的那些在活塞流反应器构型中操作，那 么希望在进口具有尽可能低的AMS浓度，以最大程度减少AMS的次级反 应。为了实现该目标，希望将稀释料流23中的AMS减到最少。这可以 通过氢化作为料流20的流出料流19的一部分来获得。料流20在氢化 反应器104中在氢料流22和氢化催化剂(未示出)的存在下氢化。

[0018]优选地，用于氢化反应器104的氢化催化剂包括氢化组分 和催化剂载体。氢化催化剂的氢化组分可以由第8族、9族或10族过渡 金属，比如铂，铱，锇，钯，铑，钌，镍，钴，铁和它们的两种或多种 的混合物获得。优选的金属是钯和铂。第8族、9族或10族过渡金属可 以任选与第14族金属，优选锡，和/或第7族金属，优选铼和/或锰混 合。可以用作氢化组分的本领域已知的其它金属包括、但不限于第6族 过渡金属，比如钨和钼以及第11族金属，比如铜，银和金，它们可以 单独或结合使用。氢化组分的量可以是总催化剂的0.001-30wt％，优选 0.01-5wt％。氢化组分可以交换到载体材料上，浸渍到载体材料中或与 它物理混合。适合的催化剂载体材料是本领域公知的那些，例如氧化铝， 硅石，粘土，碳，氧化锆，二氧化钛，和中孔分子筛，例如MCM-41类 材料和它们的混合物。

[0019]稀释料流23可以完全地进给第一裂解反应器102的前端。 另外，稀释料流23可以在一个或多个阶段中沿床的长度往下进给，以 提供必要的稀释效应。设定分流比β＝20/21，以提供必要的稀释剂来将 重质组分的形成减到最少。增加β减少了在裂解反应器中产生的重质组 分的量，但这样做是以可回收的AMS的损失为代价。除了为裂解反应器 提供必要的稀释以外，料流23可以在进入第一裂解反应器102之前冷 却，以有助于从反应器除热。作为替代的稀释剂，或除了产物再循环以 外，来自丙酮塔113的丙酮可以在料流29中返回到裂解反应器。

[0020]来自第一裂解反应器102的料流21可以被输送到第二裂解 反应器105。第二裂解反应器105可以在与第一裂解反应器102中的那 些相同或不同的条件下操作。例如，第二裂解反应器105可以在比第一 裂解反应器102更高的温度下操作。第二裂解反应器105通常是活塞流 反应器，并且可以含有或不含催化剂床。如果在第一裂解反应器102中 使用液体酸比如硫酸，那么可以在料流21中保持充分的酸度来催化第 二裂解反应器105中的必需反应。在一个优选的实施方案中，第二裂解 反应器105含有固体酸性催化剂，比如在US专利6,169,215；6,169,216； 和6,297,406中所述的那些。第二裂解反应器105用来分解可以在第一 裂解反应器102中形成的任何过氧化二枯基，以及将任何残留CHP转化 为苯酚和丙酮。在可供选择的实施方案中，可以使用一系列的两个或多 个反应器用于CHP的最终转化，以及稀释剂比如丙酮可以在各反应器床 之前添加或不添加。

[0021]在本发明的可供选择的实施方案中，可以运行加工方案1 来生产具有最少量的所生成的AMS的苯酚和丙酮。当以这种方式运行时， 分流比α是0，其中所有CHP料流14进给第一裂解反应器102(作为料 流15)，从而绕过还原反应器103。然后将稀释剂料流23和任选的料 流29与料流15一起进给在酸性催化剂的存在下的第一裂解反应器102 中，其中CHP被分解为苯酚和丙酮。此类酸性催化剂优选是能够分解氢 过氧化物比如以上公开的那些的固体酸催化剂。在该实施方案中，流出 料流19主要包括苯酚、丙酮、枯烯和少量的AMS和重质产物。稀释剂 料流23通过使用适合的氢化催化剂比如以上公开的那些在氢化反应器 104中氢化料流20，即流出料流19的一部分，来形成。料流21，即流 出料流19的剩余部分然后可以进给第二裂解反应器105(如果需要)用 于进一步转化。

[0022]在本发明的又一个实施方案中，可以使用双床单反应器(未 示出)用于还原和裂解，因为用于DMPC形成和CHP裂解的反应温度是 相似的。顶床可以含有如上所述用于形成DMPC以提供所需AMS收率的 不会将大量的CHP转化为苯酚和丙酮的多相催化剂。底床可以含有用于 将剩余的CHP分解为苯酚和丙酮以及将DMPC脱水为AMS的适合酸性催 化剂。

[0023]虽然如上所述优选在裂解反应器102和105中使用固体催 化剂，但采用液体酸，比如硫酸来完成CHP的分解(未示出)也是在本 发明的范围内。如果采用液体酸，要求在工厂的回收段之前有中和步骤。 这种中和步骤可以采用液体碱或离子交换树脂等，这对于本领域的那些 技术人员来说是公知的。

[0024]本领域的那些技术人员已知有许多方法用于从工厂的裂解 段排出的料流24中分离各组分。以下蒸馏方案仅仅提供用于举例说明 的目的。将来自裂解反应器105的料流24输送到粗丙酮塔110，在那里 丙酮和较轻的组分与苯酚和较重的组分分离。将塔顶料流25被输送到 轻质产物拔顶塔112，在那里轻质化合物比如乙醛作为料流26被除去。 来自拔顶塔的底部产物，即料流27被进给精制丙酮塔113，在那里产品 规格丙酮作为料流28回收。来自粗丙酮塔110的底部产物，即料流31 包括苯酚和一些AMS，枯烯，乙酰苯和重质产物，被进给重尾馏分塔114， 在那里重质组分作为料流33被分离。将塔顶料流32进给烃脱除塔115， 在那里残留AMS和枯烯从苯酚中分离出并作为料流34进入AMS回收段。 将粗苯酚产物，即料流35进给苯酚精制塔116，在那里产品规格苯酚作 为料流36在塔顶被回收。将AMS和枯烯料流30和34进给AMS回收塔 117，其中AMS作为产物料流39被回收，而枯烯作为料流38返回到氧 化反应器101。

[0025]通过控制分流比α和β，在工厂中产生的AMS的量可以从大 约0到大约50wt％的含CHP的料流；优选从大约0到大约30wt％的含CHP 的料流；更优选从大约0到大约20wt％的含CHP的料流；和最优选从大 约0到大约15wt％的含CHP的料流来连续设定，以满足市场对于AMS的 要求。

[0026]图2表示作为用于共同生产环氧丙烷、AMS、苯酚和丙酮的 加工方案40的本发明的又一个实施方案的示意流程图。将在料流41中 的枯烯进给氧化反应器101，在那里CHP通过枯烯与来自作为料流42 进给的空气的氧的反应来形成。促进枯烯的氧化的引发剂可以作为料流 43添加。优选地，这些引发剂可以是有机氢过氧化物，比如CHP，叔丁 基氢过氧化物，乙基苯氢过氧化物等。另外，这些引发剂可以是已知用 于催化有机烃类的氧化的自由基引发剂比如偶氮类自由基引发剂或任 何过氧类自由基引发剂等，如以上对于加工方案1所公开的那样。含有 DMPC和乙酰苯与未反应的枯烯的CHP料流45可以通过在加工方案40 的裂解段之前除去一部分未反应的枯烯来浓缩。

[0027]然后将CHP料流45分割为料流46和47，其中分流比α＝ 47/46根据AMS的所需工厂产量来设定。将料流47进给环氧化反应器 120，其中在料流47中的一部分CHP与含丙烯的原料流44反应，形成 作为产物料流70的环氧丙烷。在环氧化反应过程中，用适合的环氧化 催化剂将CHP还原为DMPC，该催化剂包括担载于硅石或钼的钛。优选地， 此类环氧化催化剂可以是在本文引入供参考的US专利6,114,551中公 开的催化剂。因此，相对于CHP料流45，离开还原反应器的料流48具 有增高浓度的DMPC。将料流48和46进给第一裂解反应器102，其中酸 性催化剂将CHP分解为苯酚和丙酮，以及将DMPC脱水成AMS。优选地， 适合的酸性催化剂，比如混合金属氧化物与以上对于加工方案1所披露 的那些相同。来自第一裂解反应器102的流出物主要包括苯酚，丙酮， AMS，乙酰苯，枯烯，和由次级反应产生的一些重质产物。

[0028]为了最大程度减少重质产物的形成，优选在裂解反应器中 稀释AMS。一种可能的稀释料流是产物本身。如果第一裂解反应器102 用酸性催化剂在活塞流反应器构型中操作，那么希望在进口具有尽可能 低的AMS浓度，以最大程度减少AMS的次级反应。为了实现该目标，希 望将稀释料流53中的AMS减到最少。这可以通过氢化作为料流50的流 出料流49的一部分来获得。料流50在氢化反应器104中在氢进给料流 52和氢化催化剂(未示出)的存在下氢化。

[0029]优选地，用于氢化反应器104的合适催化剂包括担载于如 以上公开的可以是酸性或不是酸性的载体上的贵金属比如钯和铂。稀释 料流53可以完全地进给氢化反应器104的前端。另外，稀释料流53可 以在一个或多个阶段中沿床的长度往下进给，以提供必要的稀释效应。 设定分流比β＝50/51，以提供必需的稀释剂来将重质组分的形成减到最 少。增加β减少了在裂解反应器中产生的重质组分的量，但这样做是以 可回收的AMS的损失为代价。作为替代的稀释剂，或除了产物再循环以 外，来自丙酮塔113的丙酮可以在料流59中返回到裂解反应器。

[0030]来自第一裂解反应器102的料流51可以被输送到第二裂解 反应器105。第二裂解反应器105可以在与第一裂解反应器102中的那 些相同或不同的条件下操作。例如，第二裂解反应器105可以在比第一 裂解反应器102更高的温度下操作。第二裂解反应器105通常是活塞流 反应器，并且可以含有或不合催化剂床。如果在反应器102中使用液体 酸比如硫酸，那么可以在料流51中保持充分的酸度来催化反应器105 中的必要反应。在一个优选的实施方案中，裂解反应器105含有固体酸 催化剂，比如在US专利6,169,215；6,169,216；和6,297,406中所述 的那些。裂解反应器105用来分解可以在第一反应器102中形成的任何 过氧化二枯基，以及将任何残留CHP转化为苯酚和丙酮。在可供选择的 实施方案中，可以使用一系列的两个或多个反应器用于CHP的最终转化， 以及稀释剂比如丙酮可以在各反应器床之前添加或不添加。

[0031]虽然如上所述优选在裂解反应器102和105中使用固体催 化剂，但采用液体酸，比如硫酸来完成CHP的分解也是在本发明的范围 内。如果采用液体酸，要求在工厂的回收段之前有中和步骤(未示出)。 这种中和步骤可以采用液体碱或离子交换树脂等，这对于本领域的那些 技术人员来说是公知的。

[0032]本领域的那些技术人员已知有许多方法用于从工厂的裂解 段排出的料流54中分离各组分。以下蒸馏方案仅仅提供用于举例说明 的目的。将来自裂解反应器的料流54输送到粗丙酮塔110，在那里丙酮 和较轻的组分与苯酚和较重的组分分离。将塔顶料流55被输送到轻质 产物拔顶塔112，在那里轻质化合物比如乙醛作为料流56被除去。来自 拔顶塔的底部产物，即料流57被进给精制丙酮塔113，在那里产品规格 丙酮作为料流58回收。来自粗丙酮塔110的底部产物，即料流61包括 苯酚和一些AMS，枯烯，乙酰苯和重质产物，被进给重尾馏分塔114， 在那里重质组分作为料流63被分离。将塔顶料流62进给烃脱除塔115， 在那里残留AMS和枯烯从苯酚中分离出并作为料流64进入AMS回收段。 将粗苯酚产物，即料流65进给苯酚精制塔116，在那里产品规格苯酚作 为料流66在塔顶被回收。将AMS/枯烯料流60和64进给AMS回收塔117， 其中AMS作为产物料流69被回收，而枯烯作为料流68返回到氧化反应 器101。

[0033]通过控制分流比α和β，在工厂中产生的AMS的量可以从大 约0到大约50wt％的含CHP的料流；优选从大约0到大约30wt％的含CHP 的料流；更优选从大约0到大约20wt％的含CHP的料流；和最优选从大 约0到大约15wt％的含CHP的料流来连续设定，以满足市场对于AMS的 要求。另外，生产出了高价值产物环氧丙烷。

[0034]现在参考以下实施例来更具体地描述本发明。对于加工方 案1，要求在反应器103中使用适合的多相催化剂。实施例1和3说明 了这种催化剂的合成。实施例2和4说明了这些催化剂用于将CHP还原 为DMPC的用途。

实施例1

[0035]通过混合制备含有500g的水，45g的浓磷酸，117g的硝酸 钴，和75g的浓硫酸的溶液。制备含有1600g的水和300g的硫酸铝的 另一溶液。用搅拌将这两种溶液合并。钴/铝/磷的摩尔比是1/8/1。产 物的pH通过添加硫酸的50wt％溶液来调至9。将物料投入聚丙烯瓶内， 再于蒸汽箱中(100℃)放置48小时。然后过滤物料，洗涤，在大约85 ℃下干燥。将一部分物料空气煅烧至540℃达6小时。元素分析和物理 性能在表I中示出。

表I

[0036]以上物料的一部分用硝酸铵的0.1N溶液处理(100ml的 0.1N硝酸铵溶液对10g的煅烧物料)。该处理用新鲜溶液进行总共4 次。物料然后过滤，洗涤，和在大约85℃下干燥。将一部分物料空气煅 烧至540℃达6小时。该物料的表面积是310m2/g。

实施例2

[0037]向安装了冷凝器、搅拌器和滴液漏斗，并且置于水浴中用 于控温的250mL圆底烧瓶加入100.0g丙酮和1.00g的实施例1的催化 剂的混合物。在搅拌的同时将该混合物加热到回流(57℃)，再以大约 2g/min的速度滴加50.0g的80wt％CHP溶液(分析为80.8wt％ CHP， 7.7wt％枯烯，6.9wt％ DMPC，2.1wt％乙酰苯)。在添加CHP溶液之后， 定期取出反应剂溶液的少量样品(大约0.2ml)，过滤，并用气相谱 仪(GC)分析。

[0038]以下表II示出了在添加完CHP之后在1和3小时的反应剂 溶液的组成(wt％)。为了分析表II中的数据，提供了以下定义：

CHP转化率(％)＝(wt％CHP进料-wt％CHP产物)/(wt％CHP进料)

DMPC的％增加＝(wt％DMPC产物-wt％DMPC进料)/(wt％DMPC进料)

表II

[0039]以上实施例显示，Co/Al/PO4催化剂将CHP还原为DMPC。该 催化剂是非酸性的，不能将CHP分解为苯酚和丙酮。

实施例3

[0040]在搅拌下，将250g的ZrOCl2·8H2O和88g的Co(NO3)2·6H2O 溶解在1.5L的蒸馏水中。制备含有130g的浓NH4OH和1.6L的蒸馏水 的另一溶液。使用喷嘴混合将这两种溶液以50ml/min的速度合并。通 过添加浓氢氧化铵将最终复合物的pH调至大约9。然后将该淤浆投入聚 丙烯瓶内，再放入蒸汽箱(100℃)达72小时。通过过滤回收所形成的 产物，用过量水洗涤，再在85℃下干燥过夜。在流动空气中将一部分的 该催化剂煅烧到800℃并保持3小时，形成具有20wt％Co的催化剂。

实施例4

[0041]向安装了冷凝器、搅拌器和滴液漏斗，并且置于水浴中用 于控温的250mL圆底烧瓶加入100.0g丙酮和1.00g的实施例3的催化 剂的混合物。在搅拌的同时将该混合物加热到回流(57℃)，再以大约 2g/min的速度滴加50.0g的80wt％CHP溶液(分析为80.8wt％CHP， 7.7wt％枯烯，6.9wt％DMPC，2.1wt％乙酰苯)。在添加CHP溶液之后， 定期取出反应剂溶液的少量样品(大约0.2ml)，过滤，并用GC分析。

[0042]以下表III示出了在添加完CHP之后在1和3小时的反应 剂溶液的组成(wt％)。

表III

[0043]以上实施例显示，Co/ZrO2催化剂将CHP还原为DMPC。该催 化剂是非酸性的，不能将CHP分解为苯酚和丙酮。

实施例5

[0044]实施例1和3的催化剂适合用于加工方案1的反应器103。 通过调节分流比α和使用温度和接触时间工艺参数控制转化率，可以将 不同百分率的CHP料流14还原为DMPC。为了说明，在表IV中示出了加 工方案1的物料平衡，其中所还原的CHP的量是0到大约12wt％。

表IV

[0045]在表IV中示出的苯酚收率是作为被转化的进给至101的枯 烯的百分率的所生产的苯酚的量。在表IV中所示的AMS收率是相对于 在氧化步骤中产生的DMPC的量的在工厂中生产的AMS的量。如在表I V 中所示，通过将还原的CHP的量从0改变到大约12wt％，AMS与在工厂 中生产的苯酚的比率可以从3.5％改变到大约15％。

[0046]如本领域的那些技术人员所已知，有许多因素影响苯酚工 厂的收率。如在加工方案1和40中所示，在苯酚的生产中有许多加工 步骤影响总生产收率。为了举例说明本实施例，已经假定了以下选择性。 在氧化步骤中，在反应器101中的枯烯至CHP的选择性是大约95％。非 CHP氧化产物的对DMPC的选择性是大约83％。在第一裂解反应器102 和第二裂解反应器105中对苯酚和丙酮的选择性是大约99.5％。在脱水 反应中对AMS的选择性是大约80％。剩余20％的AMS被转化为AMS二 聚体和对枯基苯酚。

[0047]如在表IV中所示，苯酚和AMS收率是在还原反应器103中 还原的CHP的函数。在氧化反应器101中产生的CHP的大约7％的还原 代表大约10％的相对于由工厂生产的苯酚的量的AMS收率，表示比不用 还原反应器所生产的两倍以上，即超过200％的收率。

[0048]所生产的附加DMPC与CHP还原的方法无关。因此，AMS收 率是相同的，不管DMPC是如在图1的方案中由还原反应形成，还是如 在图2的方案中所示在环氧化反应中形成。