总第305期2021年第5期
烀政冶4-
H E B E I M E T A L L U R G Y
Total No. 305
2021，N u m b e r5 1 280 m3高炉焖炉和复风操作实践 赵常友、李建伟\赵建宇卜，李杰2
(1.河北津西钢铁集团股份有限公司，河北迁西064001 ;2.华北理工大学，河北唐山063210)
摘要：河北津西钢铁股份公司7#( 1280 m3)高炉因疫情影响于2020年2月13日满炉料焖炉，为响应国家有序复工复产号召，通过制定科学复风方案及严谨的复风准备工作，于2020年4月3日高炉送风复产，共计焖炉49天15小时。因7#高炉焖炉前顺行较差，且焖炉时间延长，致使炉况恢复时间相对较长，并伴有漏套现象。详细总结了焖炉过程及复风操作实践中的经验教训，为日后焖炉及复风提供了参考。关键词：高炉；焖炉；复风；开炉 中图分类号：TF544.7 文献标志码：B文章编号：1006 -5008(2021)05 -0055 -05
d o i：10. 13630/jki. 13 - 1172.2021.0511
OPERATION PRACTICE OF BANKING
AND REBLOWING IN 1 280m3BLAST FURNACE
Zhao Changyou1，Li Jianwei1，Zhao Jianyu1*，Li Jie2
(1. Heb e i Jinxi Iron and Steel G r o u p Co. ,Ltd. ,Qianxi, Hebei, 064001；2. North C h i n a University of T e c h n o l o g y,T a n g s h a n,Hebei, 063210)
Abstract：D u e to the epidemic situation, the 7# blast f u m a c e(1 280 m3)w a s b a n k e d with full charge o n F e bruary 13, 2020 in H e b e i Jinxi Iron and Steel C o m p a n y.In response to the national call for orderly resumption of w o r k and production,the blast furnace w a s put into production again o n April 3, 2020 through the f o r m ulation of scientific recovery plan and rigorous recovery preparation, with a total of 49days a n d15 hours of banking. T h e recovery time of furnace condition is relatively long d u e to the poor s m o o t h operation before banking a n d prolonged braising time of 7# B F,a c c o m p a n i e d b y sleeve leakage. T h e experience and lessons of banking process and reblowing operation are s u m m a r i z e d in detail,w h i c h provides a reference for braising a n d reblowing in the future.
Key W ords：blast furnace；b a n k i n g；r e w i n d；b l o w in
〇引言
河北津西钢铁股份公司7#高炉有效容积1 280 m3，设计2个铁口、20个风口，总送风面积0. 186 m2。2020年因受疫情影响，计划于2月13日满料 焖炉，预计焖炉30天。因停炉前3座热风炉压差高，尤其是1#热风炉压差高达29 kPa，停炉后对3 座热风炉检查发现格子砖大面积变形。为了实现高 收稿日期：2020 -丨2-28
作者简介：赵常友（1988 -)，男，炼铁技师，现在河北津西钢铁股份有限公司炼铁二厂从事炼铁方面研究工作，E - mail:554751607@ qq
通讯作者：赵建宇（ 1988 -)，男，炼铁高级工，2011年毕业于河北联合大学冶金T.程专业，现在河北津西钢铁股份有限公司技术中心从事炼铁方面研究工作，E - mail:314880938@ qq. com 炉复风后炉况顺行和快速达到较好指标，决定更换 3座热风炉格子砖，专门制定了一系列技术方案，最 终7#高炉焖炉49天15小时后顺利复风。
1焖炉操作
1.1焖炉前期准备工作
焖炉料是决定高炉复产后能否快速顺行达产的 关键。为了保证复风后炉缸热量充足同时渣铁具有 良好的流动性，此次焖炉料由净焦、空焦、正常料3 部分组成，并分多段陆续加人，其中正常料中去掉了 球团矿，减少了钛负荷，详见表1。
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总第305期HEBEI METALLURGY
表1焖炉料的组成
Tab. 1Composition of braising charge
段数批数种类矿批/kg焦批/kg灰石/kg锰矿/kg硅石/kg莹石/kg碱度预定硅/%一15K-12 000------二15K Z-12 000 2 050900-470 1.0 2.5三15Z25 00014 000-9001 400- 1.1 2.5总计45 1.05 2.5
注：本次焖炉焦炭总量为588 t，全炉焦比2.56 t/t,K表示净焦，Z表示正常料。
休风时炉缸内残留渣铁的多少，是高炉选择
“焖炉”还是“降料线”的因素之一，高炉焖炉时炉内
为满料线，可采用较高风压对铁口进行空喷，将炉缸
内残存渣铁出尽，反观“降料线”方式通常会考虑到
安全问题，所以炉内渣铁存留较多:1]。故本次采取
满炉料焖炉，于2月13日20:45开始下焖炉料，最
后一次铁口选择在西场，且适当提高铁口角度、大喷
铁口，基本上出净炉内渣铁。2月14日3:26休风
停产焖炉。最后一次渣铁成分情况见表2。
表2渣铁成分
Tab. 2 Composition of slag iron
[S i]/%[S]/%R2T i/%物理热/t：
最后一炉铁0.920.01 1.230.21 521
1.3 密封工作
焖炉的目的就是最大限度保证炉缸温度，减少
高炉热损失，并为后续高炉炉况顺行提供有力保障。
7#高炉本着“只有封好炉，才能开好炉”的原则，严
密组织封炉工作。主要采取以下措施[2]:
(1)规范东西料线尺度'。休风后料线为东尺
2. 1m，西尺2.6 m，为了有效地做好炉顶密封工作，
隔断空气与炉料的接触，炉顶采取盖水渣封炉，总计
加水淹约20 t，加完水渣后，料线为东尺1.3 m，西尺
1.7 m0
高炉
(2) 适当降低冷却强度。休风后降低炉体循环 水量，休风30 m in后将冷却水量降至正常水量的
80% ,2 h后将冷却水量降至60% ,4 h后将冷却水
量降至正常水量的50%，且停用高压水，小套开始
使用常压水，同时检查冷却设备是否漏水。24 h后，
整体水压达到〇. 15 MPa,15天后采用分段定时送
水，每班送水2次,30日后冷却板冷却壁全部停水，
风口大中小套水压0.05 MPa。（注：破损冷板、冷却
壁关闭）(3)休风后迅速卸下吹管，每个风口堵泥量10
cm后放入切割好的耐火砖，然后堵满小套，并在大
套与小套之间填满河沙，外部用耐火砖砌筑好放上
有水炮泥，炮泥表面涂抹黄油，确保密封效果。
2 开炉操作
2.1复风前准备工作
考虑到7#高炉焖炉时间较长，炼铁厂组织从铁
口用氧烧氧的同时，对西铁口上侧8个风口（7#至
14#风口）向下烧氧加热，打通风口和铁口之间的通
道，并清理干净7#至14#风口中小套外凝结的渣铁，
直至向铁口方向挖至全是焦炭为止，将每个风口清
理出约4 m3的空间，在其中加人工业盐和焦炭，保
证风口回旋区活跃及渣铁流动性良好[3]。且回装
送风装置后，通过铁口埋氧烧氧的方式，从风口窥
视孔能清晰看到火苗，说明风口与铁口已烧通，高炉
具备送风条件。
2.2复风操作
(1)第一阶段
根据开炉方案，设置西场出铁,7#至14#共计8
个风口送风，预计送风总面积0.075 m2，并于4月3
日18:58开始送风，风量为628 m V m in，风温达551
送风初始料线1.4 m(焖炉料线1.3 m，说明密
封效果较好）。开炉料配加原则为使用高碱度烧结
矿和块矿，比例为85% : 15%，其中不配加球团矿，
减少了人炉料钛含量，并分批加人硅石、萤石以及锰
矿，目的是降低炉渣粘度，改善渣铁流动性，有利于
铁水在炉内渗透和顺利排出。复风后第一组焦炭配
加比例为3:2: 1，即30 t焦炭加5批2. 5负荷正常料
+ 20 t焦炭加5批2. 5负荷正常料+丨0 t焦炭加5
批2.5负荷正常料，如此直接在炉内形成透气焦窗，
既补充热量又增加炉料透气性，23:46高炉引煤气
成功。4月4日1:18西场出第一炉铁（约8 t)，铁水
流动性较好。出铁时间及淹铁成分见表3。
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河北冶金2021年第5期
表3出铁时间及渣铁成分
Tab.3 Tapping time and slag composition
日期炉次出铁时间铁量/t [S i]/%[S]/%R2物理热/t 11：18 ~1：338----4月4曰211:00 〜11:3017 1.980.240 1.07-
312：53 ~13：5056 1.210.529 1.21-4月5曰610:11 〜10:5716 4.700.005 1.40-
4月6曰1613:48 〜15:26820.970.031 1. 19-
4月7曰
2122:55 ~0:451180.380.079 1. 16-
221 ：20 ~2：25690.640.051--
260:43 〜1:15710.520. 181 1.14-4月8日305:05 〜6:43400.310.359--329：13 ~21 ：3583 1.280.021 1.201 428
3423:54 ~1:17640.870.2611. 111 373 4月9曰352:09 〜3:4066 2.450.026-1 412 4721：09 ~22：35111 1.460.012 1.211 525 4月10日490:35 ~1：551470.430.034 1.271 494 6:30开始捅风口、加风，期间因14#风口小套漏min，送风后逐步加风加矿批及捅风口情况见表4和水严重，于16::35〜19:25休风更换，共休风2 h 50表5。
表4加风情况
Tab. 4Air supply
日期时间风压/kPa风量/(m3• min _1)风温/t：顶压/kPa矿批/t 4月3曰
20：00971 423551 1.112
24:001001 2427251512
6:301001 0008802412 4月4曰8：161261 2109003312 11:301341 3349603515 4月5曰
3：201281 3951 0303815
6:101521 4461 0506316
4:102021 4101 05010016 4月9曰7:502631 6001 06013918
21 ：582491 7001 06013020
4月10日16:242951 920111017022 4月11日
13：00323 2 010*********
22:25335 2 160112019526
(2)第二阶段
4月7日8:00计划休风更换3#、15#风口小套，并对之前难捅风口采取氧烧措施，共计用时176 min，送风后风压达到160 kPa。发现3#风口有窜渣 铁现象，高炉紧急休风，休风后检查发现3#风口小 套、中套烧坏。随即组织人员更换破损风口套（4个 中套,4个小套），累计休风351 min。考虑到休风时 间较长，采用13个（3# ~ 15#)风口送风，重堵2#、16#风口，但因两次休风时间较长，错过了可以快速恢复炉况的最佳时机，4月8日开始炉温下行较快，淹铁物理热不足（物理热1 373 t)，此时炉缸热量损失严重，只能采取保守操作，即加净焦1〇〇 t，用以 补充炉缸热量。最后4月9日2:00风口温度逐步升高，瘡铁物理热回升，4:10开始捅风口，风压逐步 加至 260 kPa。
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总第305期HEBEI METALLURGY
表5捅风口情况
Tab. 5Tuyere situation
日期时间捅风口号送风口号送风个数/个小套水温差/t备注4月3曰--(7#~14#)8-送风6：306#9 1.2 4月4曰8：165#100.9
11 ：304#11 1.1
4月5曰
3:2015#12 2.2
6:103#13 1.2
4:1016#140.9 4月9曰7:502#150.9
21：581#160.7 4月10日16：2420#170.9
4月11曰
13：0017#180.7
22：2518#190.8漏水
(3)第三阶段
4月9日炉况明显好转，渣铁物理热充足，但其 间17#风口小套漏水。为了完成后期加风进度任务，仅用1t 17#风口小套更换，复风后12:10 TRT 并网，于13:00开始喷煤5t，逐步加风至260 kPa，并 在4月10日风压加至300 kPa，此后高炉进人正常冶炼阶段，总用时7天。
3 焖炉及开炉评价
此次焖炉总计用时49天15小时，开炉初始至 高炉风压300 kPa水平用时7天，开炉期间共计休风4次，更换风口小套8个，中套4个（表6)。较预 期高炉恢复正常水平有很大差距，特总结如下。
表6休风换套情况
Tab. 6 Ventilation change with tuyere stopping
休风次数休风时间换套标号休风时间/min 14月4曰14#小套170 24月7曰3#15#小套176 34月7曰3#14#丨5#16#中套，3#14#15#16# 小套351 44月9曰17#小套60
3.1不足之处
(1 )2月份7#高炉因塌滑料等工艺事故导致慢 风次数较多，造成炉缸工作状态差，在整体炉况状况 不佳的情况下焖炉，加大了复风快速顺产的难度。
(2) 因复风前11#、12#风口与铁口贯通，加之炉 前出铁组织得当，送风后仅6 h西场出第一次铁，为
前期加风提供了外部支撑。
(3) 开炉前各项准备工作充分，特别是炉前设
(2)因无计划更换3座热风炉格子砖，延长了 备运转良好，没有因设备故障延误炉前出铁。
焖炉时间。
(3) 未对12个不送风的风口套前凝渣凝铁进行清理，导致复风后风口难开，延误加风时间。
(4) 前期生铁含硅4.7% ，炉渣碱度1.4，渣铁粘 度大，渗透性不好，导致频繁烧套。
(5) 开炉期间休风换套4次，用时12 h，延误了 高炉加风最佳时机，最终影响了开炉进度。
3.2成功之处
(1)焖炉期间料尺仅下降10 cm，说明采用炉顶
盖水渣焖炉及快速堵风口等密封措施取得了良好(4)铁口利用埋氧通氧的措施确保了炉缸尽
早预热，新生成的渣铁进人炉缸后热量充足，为第一
炉铁顺利排出奠定了基础。
4 结论
(1)高炉封炉是关键，必须遵循“只有封好炉，
才能开好炉”的原则。
(2) 长期焖炉复风前必须保证送风风口与铁口
贯通，形成“三通”状态。
(3) 焖炉开炉初期风口以上通透，增加渣铁流
动性并及时排放出炉缸内渣铁是快速达产的关键。
效果D因为堵风口时间越长，炉料偏行堆积越严重，坏套概
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河北冶金2021年第5期
2017年
2018年
2019年
2020年1〜6月
图10高炉利用系数
Fig. 10 Utilization coefficient of blast furnace
从图8 ~ 10可以看出，高炉煤比由2017年的98
kg /t 提高到当前的154 kg /t ；燃料比由2017年的
555 kg /t 降低到当前的511 kg /t ；利用系数由2017 年的2.0 t/d . m 3提高到当前的2.52 t/d . m 3，期 间日产量曾达到8 400 t 以上，达到历史较好水平。
6
结论
(1)通过稳定原燃料质量、优化焦炭和矿石排 料顺序，克服了落地矿配比高、自产干熄焦比例低的
(上接第48页)
问题，保证了中心气流的通畅和边缘气流的稳定。
(2) 上部采取大矿焦角，小角差，下部采取大风量、高风速、高鼓风动能的操作制度，与当前冶炼条件相适应，实现了稳定边缘、打开中心的气流分布，炉缸活跃。
(3) 兼顾了高炉长寿和强化冶炼、技术指标的提升，炉缸侧壁碳砖温度长期控制在安全生产范围内，2020年高炉技术指标完成煤比154 kg /t 、燃料比511 kg /t 、利用系数2. 52 t/d • m 3的较好水平。
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率越大。
(4) 根据炉前出渣出铁并参考小套水温差是否大于1 综合考虑开风口时机，避免开风口后烧套
现象。
(5) 开炉操作理念必须高度统一，操作人员思
路要保持一致。
(6) 焖炉前提前1天降低高炉喷煤量，减轻焦
炭负荷，增大炉料焦矿比例，提高炉料透气性，为开 炉工作提供有利条件。
参考文献
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