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摘要
电动刻字笔
润滑剂⼴泛应⽤于制药⾏业，⽤于防⽌粘附，提⾼⼲法制粒和压⽚的效率。当前研究的⽬标是提⾼对其机理的深⼊理解。选⽤两种常⽤的辅料，微晶纤维素（MCC）和磷酸氢钙⼆⽔合物（DCPD）经硬脂酸镁（MgSt）润滑后作为模拟饲料粉体。使⽤实验型⼲法制粒机制备薄⽚，然后薄⽚经过振荡筛整粒后得到颗粒，最后颗粒压制成⽚。测量饲料粉体的壁⾯摩擦⾓和内摩擦⾓，他们与⼲法制粒的性能有关，捏合⾓和最⼤压⼒表征了粉体的压实特性。薄⽚的断裂能与整粒的表现相关。通过⽚剂的密度和强度来评价压⽚性能。对数据进⾏定性解析，并考虑了这项⼯作的实际意义。此外，研究还表明，粉末整体润滑对MCC的内摩擦有⼀定的降低作⽤，但对DCPD的内摩擦没有明显的改善。与MCC的摩擦系数基本不变不同，DCPD的壁⾯摩擦系数能通过整体润滑和壁⾯润滑两种⽅式降低。压轮压实中粉末的⾏为可以归因于润滑引起的摩擦特性的变化。结果表明，在MCC压实过程中，壁⾯润滑对捏合⾓和最⼤压⼒均⽆影响，但在DCPD压实过程中，壁⾯润滑降低了捏合⾓和最⼤压⼒。此外，在MCC和DCPD压实时，由于粉末经过了整体润滑，捏合⾓和最⼤压⼒均降低了。并且，整体润滑会降低MCC的粘结性能，从⽽降低MCC的抗张强度，但是对DCPD没有影响。 1.简介
在制药⾏业，尤其是湿热敏感的产品开发时，对⽐需要溶液或熔融粘合剂的湿法制粒⼯艺⽽⾔，⼲法制粒⼯艺更受青睐。⼲法制粒通常是饲料粉体经两个反向旋转的压轮压实成薄⽚，然后薄⽚经整粒后形成颗粒。对于多数有粘附特性的粉末来说，⼀般会加⼊润滑剂改善粉末的流动性且可以避免粉末粘附在压轮上。硬脂酸镁（MgSt）作为润滑剂的理想选择被⼴泛应⽤。它是⼀种常见的边界润滑剂，通过提供⼀种界⾯剪切强度⼩于下接触⾯的膜来减少固-固摩擦。当应⽤于粉末中时，润滑剂在颗粒表⾯的分布是控制其有效性的关键因素。已有基于此的⼀系列机理研究被发表，总结见表1.（(Bolhuis et al., 1975,1980; Pintye-Hodi et al., 1981; Tawashi, 1963a,b）。被⼴泛接受的机理是MgSt形成Langmuir–Blodgett单层以及MgSt对空腔的填充（Roblot-Treupel and Puisieux, 1986），特别是延长混合时间后（Johansson and Nicklasson, 1986）。不同饲料粉体的颗粒⼤⼩和表⾯形貌的巨⼤变化可能会导致润滑剂的性能有相当⼤的变化。
已有⼀系列使⽤MgSt作为润滑剂进⾏的⼲法制粒研究（He et al., 2007; Migue´lez-Mora´n et al., 2008; vonEggelkraut-Gottanka et al., 2002） von Eggelkraut-Gottankaet al. (2002)，采⽤⼲法制粒机控制压辊间隙和压⼒对两批不同的中药⼲浸膏进⾏压实，并⽤多元线性逐步回归分析研究了⼯艺参数和硬脂酸镁⽤量的影响。据报道，由于疏⽔性的增加，⽚剂的崩解时间随着MgSt浓度的增加⽽增加。他们还认为MgSt与颗粒的结合（在⽚剂内部）最⼤限度地减少了崩解时间的增加，同时保留了其作为润滑剂的功能。
He et al. (2007)对含有0.5%（w/w）MgSt的MCC（Avicel PH 102, 44–75 mm）进⾏⼲法制粒。通过Heckel分析、⽚剂抗张强度和动态压痕的测量来评估碾压后粉末重复可加⼯性损失的机制，特别是在加⼊MgSt之后。他们得出结论，加⼯硬化发⽣在过程中，⽽由于MgSt的存在导致的过度润滑似乎是药⽚机械强度下降的主要原因。Migue´lez-Mora´n et al. (2008)在三种条件下研究了MCC（Avicel PH 102）⼲法制粒：（1）不润滑；（2）润滑压轮表⾯；（3）整体润滑粉末；结果表明，粉末经MgSt内部润滑时进料最均匀，所得薄⽚密度最均匀，在压实过程中可以观察到最⼤压⼒的降低。他们的⼯作清楚地显⽰了MgSt对MCC的⼲法制粒有影响。
尽管已有研究，但压实性能与整粒、压⽚等下游⼯艺及润滑机理的关系尚未建⽴。特别是，润滑剂对整粒⾏为的影响，以及还没有很好地了解颗粒和⽚剂的性质。这些正是当前的研究重点，其中MCC和DCPD被选择作为饲料粉体，它们都是常⽤的药物辅料，但具有独特的颗粒⼤⼩、表⾯形貌和对MgSt润滑的敏感性，据报道，MgSt润滑DCPD对混合条件⾮常不敏感(Vromans et al., 1988)，与MCC显著不同(Zuurman et al., 1999)。
2.物料
MgSt是⼀种⽩⾊⽆⽓味⽚状粉末（见图1）。Calipharm D级DCPD（Rhodia,France）是⼀种易碎的结晶性粉末，有类似页岩的颗粒（见图2a）。MCC（Avicel grade PH 102, FMC Biopolymer, USA）
（见图2b）是⼀种结晶性粉末（结晶度>78%），有针状颗粒，与相对脆性的DCPD相⽐，具有更⼤的塑性变形。MCC和DCPD的真实密度使⽤氦⽓⽐重计(AccuPycII 1340, Micromeritics, USA)测量，分别为1569 kg/m3和2582 kg / m3。使⽤颗粒度分析仪(Model Helos, SympaTec, Germany)测量，两种材料的平均粒度分别为96.3 um和8.1 um。
Fig. 1. Scanning electron micrograph of magnesium stearate.
Fig. 2. Scanning electron micrographs of DCPD and MCC powders with andwithout MgSt. (a) Unlubricated DCPD; (b) unlubricated MCC; (c) bulk lubricatedDCPD (0.75% w/w MgSt); (d) Bulk lubricated MCC (0.75% w/w MgSt); (e) bulklubricated DCPD after ring shear cell tests; (f) lubricated MCC after ringshear cell tests.
⽤双锥混合机将不同⽤量的MgSt (w/w 0.15–1.5%)分别与这两种粉末混合。初步研究(这⾥没有介绍)表明，粉末的摩擦和流动特性在混合时间超过5分钟后没有改变，因此报告中所有试验的混合时间均选择5分钟。经0.75%（w/w）MgSt润滑后粉末的表⾯形貌如图2c和图2d所⽰。
3.试验
3.1环形剪切单元试验
使⽤RST-XS环形剪切单元测试仪(Dietmar Schulze，Germany)测量了饲料粉末和整粒后颗粒的有效内摩擦⾓，正常应⼒范围为4-10 kPa。该仪器还⽤于测量壁⾯摩擦与光滑不锈钢板的摩擦⾓度(表⾯粗糙度Ra ~0.3 mm)，正常应⼒范围为1.1-20 kPa。通过扫描电⼦显微镜（6060, JEOL, Japan）得到了壁⾯摩擦测量前后粉末的形貌，见图2e和2f。
3.2⼲法制粒
使⽤伯明翰⼤学开发的实验型⼲法制粒机对粉末进⾏压实（Bindhumadhavan et al., 2005; Migue´lez-Mora´n etal., 2008; Patelet al., 2010）。其包括半径为100mm，宽度为46mm的两个不锈钢压轮，采⽤重⼒下料，其中⼀种⽅法是在⼀个装有矩形截⾯的料⽃中⼿动填充初始定容的粉末，多余的部分被轻轻的平掉了。现有研究中，最⼩压轮间隙S，压轮转速u，分别被固定为1.0mm和1rpm。⾓度θ在最⼩压轮间隙时测量，与之对应的径向压轮压⼒p经过压电式压⼒传感器（PCB 105C33, Techni-Measure, Studley, UK）测量，它装在⼀个压轮的中⼼位置，可以得到压轮的压⼒分布，以研究整体润滑和壁免润滑的影响。壁⾯润滑的案例中，⾦属压轮表⾯⽤浓度分别为0.25%和1%的MgSt⼄醇悬浮液进⾏润滑。
薄⽚的尺⼨（例如，长度、厚度和宽度）通过数显游标卡尺（Mitutoyo, Hampshire, UK）进⾏测量，来计算其体积，从⽽计算出其堆密度。薄⽚的断裂能通过三点弯曲配置的万能机械试验仪（Instron, H
igh Wycombe, UK）进⾏测量。整合⼒-位移数据来确定断裂的总功。⽤功与断⼝⾯积之⽐计算断裂能。
3.3整粒调节臂
薄⽚分段切割成特定尺⼨（⼤约22×22mm）以减少形状和尺⼨的不同带来的影响。使⽤振荡整粒筛（图3，Coeply, AR 401）筛⽹孔径为630um，整粒速度为200rpm。使⽤电脑化天平，对颗粒处理量作时间的函数进⾏测量。
3.4单轴压⽚
led日光灯灯座使⽤通⽤试验机型（Z030, Zwick Roell, Germany），不锈钢中模内孔直径13.0mm(Specac, UK)，将上述整粒后颗粒进⾏压⽚。压⽚速度为0.5mm/s，与⼲法制粒机的有效单轴部件(即⽔平速度)是相当的。MCC和DCPD粉末颗粒在中模的填充量分别为0.8和1.1g。与之对应的，MCC和DCPD粉末在5N的预压下初始粉体⾼度分别为15.05和9.43mm。然后⽤0.66和0.53的单轴应变压缩试样，得到厚度相近的⽚剂（例如5mm）。采⽤Patel et al. (2010)等⼈提出的相同的多变量拟合⽅法，由单轴压缩中的应⼒-应变关系确定压缩系数。
考虑了三种情况下饲料粉体的单轴压缩：（1）未润滑；（2）粉末润滑；（3）中模内壁润滑。⼀旦
⽚剂被推出，其尺⼨（例如，直径和厚度）和重量会被测定，因此其松密度可以计算得到。然后⽤通⽤的试验仪器对⽚剂进⾏径向压缩测试以确定其抗张强度。
4.结果
4.1环形剪切单元试验
图4显⽰了饲料粉末混合不同⽤量的MgSt时壁⾯切向应⼒作为正常应⼒的函数，梯度等于摩擦系数。在未润滑粉末的案例中，DCPD和MCC的梯度分别是~0.5和~0.9；当0.75%（w/w）MgSt⽤于整体润滑时，DCPD的梯度降低⾄~0.1，⽽MCC的梯度不受影响。从壁⾯摩擦⾓Фw以及相应的有效摩擦⾓Фe的⾓度研究了润滑剂⽤量对壁⾯摩擦的影响，如图5所⽰。未润滑的DCPD的Фe仅⽐MCC的轻微⾼⼀点，不像MCC那样随着MgSt⽤量的增加⽽降低。
所⽰。未润滑的DCPD的Фe仅⽐MCC的轻微⾼⼀点，不像MCC那样随着MgSt⽤量的增加⽽降低。
如图6所⽰，Фe和Фw的值是经整粒后颗粒中MgSt⽤量的函数。在颗粒(图6)和粉末之间（图5），观察到Фe值只有细微的差别。未经润滑的MCC的壁⾯摩擦⼤于饲料粉末，润滑将使得壁⾯摩擦减少。对于DCPD, MgSt对颗粒壁⾯摩擦的影响不显著。人造脂肪
Fig. 4. Variation of the wall shear stress with normal stress for (a)DCPD and (b) MCC, with various a
mounts of MgSt in bulk
Fig. 5. Frictional angles of MCC and DCPD as a function of amount ofMgSt.
Fig. 6. Frictional angles of MCC and DCPD granules as a function ofamount of MgSt.
4.2⼲法制粒
⼲法制粒的简易模型由Johanson (1965)开发，将反向旋转的两个压轮之间的空间分为不同区域，分为滑移区、捏合区、释放区。滑移区即为粉末进⼊压轮时的区域，粉末沿着压轮表⾯滑移，在这个区域重新排列，只受很⼩的压轮压⼒。粉末流动速度与压轮速度相等的位置被定义为捏合区域的边界。在这个区域，粉末被拖动到最⼩的间隙处，然后被增⼤的压⼒压成薄⽚，粉体致密化主要发⽣在这个区域。压缩后的薄⽚通过最⼩间隙后进⼊释放区。薄⽚的弹性恢复发⽣在这个区域。⼲法制粒机的最⼤压⼒和捏合⾓是决定⼲法制粒机性能的两个主要参数。⽬前⼯作中测量的典型压⼒分布如图7所⽰，最⼤压⼒是~100MPa，捏合⾓是~8°。
捏合⾓是压实区域⼤⼩的⼀个量度，由测量的压轮压⼒分布来确定，采⽤Yu et al. (in press)提出的⽅法，将测量到的压⼒梯度⾓位置数据拟合为Johanson给出的以下⽅程。
其中，x坐标对应于压轮间隙的中⼼，原点在最⼩压轮间隙处，使正值与进料⽅向相反，D为压轮直径。
k为通过单轴压⽚实验得到的粉末的压缩系数。参数v和A是Фe和Фw的函数，表达式为:
其中，σ是在正交⽅向的压轮表⾯的⾓位置θ，θ=0表⽰压轮间隙最⼩s；滑移区域中的数据适⽤于⽅程式（1），捏合区的数据适⽤于⽅程式（2），如图8所⽰。⽅程式(1)即滑移区拟合参数为Фe和Фw，⽅程式(2)拟合参数为k，夹⾓对应于两个⽅程的交点。
图9和10显⽰了最⼤压轮压⼒和捏合⾓。对MCC来说，当压轮表⾯经过润滑时，最⼤压⼒和捏合⾓不受影响，但粉末整体润滑会降低最⼤压⼒和捏合⾓。对于DCPD⽽⾔，压轮表⾯润滑和粉末整体润滑都能减⼩捏合⾓和最⼤压⼒。然⽽，最⼤压⼒和捏合⾓在0.25% w/w MgSt时达到恒定值。如果有⾜够的MgSt来引起最⼤可能的润滑，捏合⾓和最⼤压⼒的减少是相似的。
Fig. 7. Typical pressure profile in roll compaction.
Fig. 8. Determination of nip angle from the pressure gradient data forMCC (S=1.0 mm, u=1.0 rpm).
Fig. 9. Effects oflubrication on the maximum roll pressures.
Fig. 10. Effects of lubrication on nip angle in roll compaction.
4.3整粒
4.3整粒
表2给出了薄⽚的固相分数和断裂能。固相分数⽤于⽐较⽚剂的致密程度。整体润滑对MCC的固相分数和断裂能有较⼤的降低，⽽壁⾯润滑对MCC的降低要⼩得多。在相同的辊压条件下(即压轮间隙和压轮转速)，DCPD薄⽚的固相分数⼩于MCC薄⽚的固相分数，并且通过壁⾯润滑和整体润滑均降低了固相分数。它们太脆弱，⽆法测量断裂能。
Fig. 11. Typical milling results for roll compacted ribbons made fromunlubricated MCC powders at the roll gap of 1.0 mm, roll speed of 1.0 rpm.
图11显⽰了产出量随整粒圈数的典型变化。产出量随循环次数增加⽽增加，但速率降低。⽤⼀阶动⼒学描述数据是可能的：
其中，N为循环数，m和m∞分别为N = N和N =∞时的颗粒质量。在N = 0处m = 0时的积分：
其中，Nc是循环数在m=1-e-1时的特征数。因此，这个参数的值越⼩，对应的薄⽚破碎越快。⽅程式（6）可以重排为：
直链烷基苯表2给出了⽤未经润滑的饲料粉体、壁⾯润滑的饲料粉体和整体润滑的饲料粉体制成的薄⽚的Nc值。可以看出，MCC的值因润滑⽽降低，且远⼤于DCPD的值，⽽DCPD的Nc值对润滑不敏感。在润滑作
⽤下，MCC的固相分数和断裂能均显著降低，Nc值也显著降低。然⽽，DCPD的固相分数和Nc不受润滑的影响。
4.4单轴压⽚
表3给出了含和不含润滑剂的饲料粉末和颗粒制成的⽚剂的固相分数和抗张强度。每个粉末和颗粒的固相分数近似恒定，这应该是执⾏实验过程的情况。可以看出，在润滑过程中，MCC粉末和颗粒的固相分数没有受到影响，⽽颗粒的固相分数⽐粉末的固相分数要⼩，因为会导致⽚状性的损失。同时，随着MgSt⽤量的增加，⽚剂的抗张强度明显下降。相⽐之下，DCPD的固相分数不受润滑剂的影响，粉末和颗粒的值具有可⽐性，随着MgSt加⼊量的增加，抗张强度略有提⾼。
⽚剂抗张强度随MgSt⽤量的变化⽽波动，如图12所⽰。未经润滑的MCC⽚(即MgSt⽤量为0时)的强度⼤约⽐相应的DCPD⽚⼤6倍。MCC⽚的强度通过整体润滑降低，⽽不是通过壁⾯润滑来降低，壁⾯润滑对于DCPD⽚有轻微影响。对于MCC⽚和DCPD⽚，直接压⽚⽐经制粒后压⽚的抗张强度更⾼。
Fig. 12. Effects of lubrication on the tablet strength, the datapoints on the vertical dash line (x¼0) present the values for unlubricated cases.
为了探讨⽚剂的固相分数与抗张强度的关系，进⾏了附加实验。采⽤压⼒在52.7 ~ 165.7 MPa之间，
间隔22.6 MPa范围内压缩粉体和颗粒，制得各种固相分数的⽚剂。在此案例中，0.5%（w/w）MgSt⽤于颗粒整体润滑。图13显⽰了DCPD和MCC在不同润滑条件下的颗粒和粉末数据，很明显，DCPD⽚的强度不受润滑和造粒的显著影响，因为所有数据都叠加在⼀条主曲线上(见图13a)。相⽐之下，在粉末整体润滑的情况下，MCC⽚的抗张强度下降了30%(见图13b)。颗粒制得的⽚剂⽐粉末制得的⽚剂强度更弱，这与⽂献报道的结果⼀致(Herting and Kleinebudde, 2008)。
Fig. 13. Tensile strength as a function of solid fraction of thetablets produced under various lubricating conditions for (a) DCPD and (b) MCC,the solid line presents the fitting results to Eq. (8).
采⽤Ryshkewitch-Duckworth⽅程(Duckworth, 1953)拟合实验数据。
其中σt为固相分数为Ф时的抗张强度，s为同⼀材料在零孔隙率时的抗张强度，k为常数，表⽰材料的结合能⼒，k值越⼤，结合能⼒越弱。典型数据拟合如图13所⽰，拟合参数值如表4所⽰。对于DCPD，所考虑的各种情况下的σt和k的值
⼤，结合能⼒越弱。典型数据拟合如图13所⽰，拟合参数值如表4所⽰。对于DCPD，所考虑的各种情况下的σt和k的值本质上是相同的。对于MCC来说，造粒和润滑导致σt值降低，但k值增加，表明结合能⼒降低。
5.讨论
未经润滑的DCPD的壁⾯摩擦系数⽐MCC⼤约5倍（见图5），这是由于有机材料的界⾯剪切强度⽐⽆机材料⼩。边界润滑剂提供⼀个弱的界⾯层，摩擦系数通常为0.1(Bowden and Tabor, 1950)，表⽰⼀般可以达到的最⼩值。这与未经润滑的MCC的测量结果相似，因此边界润滑在减少摩擦⽅⾯是⽆效的。有机聚合物通常很难进⾏边界润滑，因为它们通常具有与有机边界润滑剂相似的界⾯剪切强度。然⽽，未经润滑的DCPD的摩擦系数为0.5，因此，应⽤MgSt可以有效地降低摩擦系数到观察到的最⼩值0.1。显然，要实现均匀、坚固的表⾯层，必须有⼀个最⼩的MgSt⽤量。
未经润滑的MCC的壁⾯摩擦系数在造粒后增⼤，⽽DCPD的壁⾯摩擦系数减⼩（见图6）。这可能是由于颗粒尺⼨的增⼤和表⾯形态的变化。对于采⽤整体润滑的饲料粉末⽣产的颗粒，边界润滑仅对MCC有效。添加MgSt后，DCPD颗粒的壁⾯摩擦实际上不会发⽣变化，这可能⾄少有两个原因。⾸先，在整粒过程中，由于颗粒尺⼨较⼩(8mm)，⼀些颗粒会丢失，⽽且由于它们的表⾯积与体积⽐较⼤，这导致粘附的MgSt的损失不成⽐例。其次，即使DCPD颗粒的表⾯经过了良好的初始润滑，这些相对易碎的颗粒的碎裂也会导致未经过润滑的内部表⾯暴露出来(De Boer et al., 1978)。
两种未经润滑的粉末的有效内摩擦⾓基本相同，虽然它们在壁⾯摩擦特性上有明显的差异（见图5）。然⽽，其他因素，如颗粒形状和粒度分布，对于解释这⼀观测结果可能是重要的。当DCPD经过整体润滑后，Фe没有降低。这表明，由剪切引起的断裂颗粒暴露新鲜的未经润滑的表⾯，这与他们的脆性性质是⼀致的。显然，这⼀机制并不适⽤于MCC。壁⾯润滑引起壁⾯摩擦系数的⼩幅度降低，这
必然解释了相对较⼤的Фe减少，从单个颗粒到整体颗粒有相当⼤的放⼤效应。
在剪切单元数据的情况下，仅根据相对摩擦特性，不可能直接⽐较最⼤压⼒和捏合⾓的绝对值。其他因素尤其包括可压性，未来的⼯作将涉及检验理论模型的准确性，如Johanson(1965)基于饲料粉体的特性来预测最⼤压轮压⼒和捏合⾓。然⽽，根据壁⾯摩擦和内摩擦的测量结果，可以对润滑的变化提供⼀些定性的解释。
对于MCC来说，润滑压轮既不影响捏合⾓(图10)，也不影响最⼤压轮压⼒(图9)，这与摩擦对壁⾯润滑不敏感是⼀致的。然⽽，对于整体润滑⽽⾔，这两个参数都随着MgSt的增加⽽减⼩。这反映在薄⽚的密度和强度的降低上。如上所述，对MCC进⾏边界润滑是困难的。然⽽，整体润滑减少了内部摩擦，增加了粉末的整体流动性。因此，捏合⾓和最⼤压⼒被降低。
在DCPD案例中，与MCC不同的是，通过润滑压轮，捏合⾓(图10)、最⼤压⼒(图9)以及薄⽚密度都降低了。由于捏合⾓和最⼤压⼒的值与临界整体润滑的DCPD相似，因此壁⾯摩擦对边界润滑的敏感性更⾼是⼀种可能的解释。也就是说，整体润滑再次提供了润滑剂的内部来源。
如参数Nc所表征的，薄⽚的整粒速率似乎与断裂能简单地相关，这可能是合理的预期。对于MCC，薄⽚密度和断裂能之间似乎存在密切的相关性(见表2)，这也是符合预期的⾏为。没有⾜够的数据来描述MgSt存在⼆次效应，它可以通过在颗粒之间充当弱层来降低强度，或者可以作为粘合剂。⼏乎可以肯
定的是，DCPD薄⽚的强度弱是由于在释放区域积累的弹性形变阻⽌了粒⼦之间形成键合的结果。由于有机聚合物呈现弹塑性形变，MCC的这些形变要⼩得多。与MCC 形成的薄⽚相⽐，DCPD薄⽚弹性恢复和捏合⾓较⼩将是导致DCPD薄⽚密度更⼩的⼀个因素。
DCPD⽚的强度远低于MCC⽚(见表3和图13)，这与表2中断裂能显⽰的薄⽚强度数据类似。所积累的弹性应变的相对值可能再次成为主要的控制因素。DCPD⽚的强度对润滑不敏感(见表3、图12和13a)可能是由于粉末颗粒的破碎特性导致新鲜表⾯暴露，从⽽抑制了MgSt的潜在结合。整体润滑导致MCC⽚的强度降低(见表3、图12和13 b)，这表明MgSt在粒⼦之间起着弱边界层的作⽤ (Zuurman etal ., 1999)，因⽽降低了结合强度(表4)。因此润滑对DCPD⽚和MCC⽚的影响与薄⽚中观察到的趋势是相似的，如表2所⽰。
今后的⼯作将着眼于对⼆元混合物的对⽐研究，以反映更实际的配⽅。然⽽，从实际应⽤的⾓度来看，⽬前⼯作中的⼀些总体趋势可能值得考虑。⾸先，对于MCC，它是主要的配⽅成分，在给定的压实条件下，润滑剂的添加将减⼩捏合⾓和最⼤压轮压⼒，这将导致薄⽚强度降低，整粒效率提升，但减⼩颗粒粒度。其次，⽚剂的强度将为薄⽚的强度提供⼀个有⽤的排名指标，也显⽰了薄⽚整粒的效率。例如，这种⽅法可以应⽤于研究润滑剂的影响。
6.结论
研究粉末特性，压制过程和薄⽚，薄⽚整粒，压⽚有助于理解边界润滑剂对配⽅的影响。总的来说，有可能对数据作出连贯但定性的解释，从⽽提供⼀些机理上的见解，并有⼀些实际启⽰。最后，应⽤整体润滑防⽌压实过程中的粘附，但会导致MCC⽚强度和固相分数降低。然⽽，这些负⾯影响并未显⽰在DCPD中。两种粉末经壁⾯润滑最⼤限度地减少了
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