ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭｅｃｈａｎｉｃａｌＳｔｒｅｎｇｔｈ
２０２２ꎬ４４(２):４６１￣４６７
ＤＯＩ:１０ １６５７９/ｊ.ｉｓｓｎ.１００１ ９６６９ ２０２２ ０２ ０２８
∗２０２１１２０５收到初稿ꎬ２０２２０１１０收到修改稿ꎮ
∗∗姬芳芳ꎬ女ꎬ１９８４年１月生ꎬ河南焦作人ꎬ汉族ꎬ唐山师范学院副教授ꎬ硕士ꎮ主要研究方向为结构设计及仿真分析方面的研究ꎮ ＦＲＡＣＴＵＲＥＡＮＡＬＹＳＩＳＡＮＤＯＰＴＩＭＩＺＡＴＩＯＮＯＦＬＩＦＴＩＮＧ
ＬＵＧＯＦＭＥＴＲＯＡＸＬＥＢＯＸ
姬芳芳∗∗１ꎬ２
㊀刘东亮３㊀㊀李志永３
(１.唐山师范学院ꎬ唐山０６３０００)(２.全州大学ꎬ全州５５０６０)
(３.中车唐山机车车辆有限公司ꎬ唐山０６４０００)ＪＩＦａｎｇＦａｎｇ１㊀
ＬＩＵＤｏｎｇＬｉａｎｇ２㊀
ＬＩＺｈｉＹｏｎｇ２
(１.ＴａｎｇｓｈａｎＮｏｒｍａｌＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙꎬＴａｎｇｓｈａｎ０６３０００ꎬＣｈｉｎａ)
(２.ＪｅｏｎｊｕＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙꎬＪｅｏｎｊｕ５５０６０ꎬＫｏｒｅａ)
(３.ＣＲＲＣＴａｎｇｓｈａｎＣｏ.ꎬＬｔｄ.ꎬＴａｎｇｓｈａｎ０６４０００ꎬＣｈｉｎａ)
摘要㊀地铁车辆的安全性是车辆设计中考虑的重要要素之一ꎮ轴箱吊耳在对整车进行起吊作业时与构架限位止挡配合ꎬ完成转向架起吊功能ꎮ在车辆运营过程中ꎬ吊耳断裂会对车辆运营的安全性造成影响ꎮ首先分析了吊耳的失效类型ꎬ依据车辆设计标准对吊耳结构进行有限元仿真计算ꎬ其结果显示吊耳结构满足静强度和疲劳强度设计要求ꎮ为进一步分析吊耳疲劳断裂原因ꎬ根据静强度结果和疲劳破坏位置ꎬ确定电阻应变计位置ꎬ并对吊耳结构受力情况进行线路实验ꎬ通过实验结果分析得到吊耳发生疲劳断裂的主要原因是共振ꎮ最后从结构和材料两方面对吊耳优化ꎬ有限元分析和实验结果显示方案一为最优方案ꎮ
关键词㊀吊耳㊀断裂㊀疲劳㊀损伤中图分类号㊀ＴＨ１３１ ３
Ａｂｓｔｒａｃｔ㊀Ｓｕｂｗａｙｓａｆｅｔｙｉｓｏｎｅｏｆｔｈｅｉｍｐｏｒｔａｎｔｐａｒｔｉｎｖｅｈｉｃｌｅｄｅｓｉｇｎ.Ｗｈｅｎｌｉｆｔｉｎｇｔｈｅｗｈｏｌｅｖｅｈｉｃｌｅꎬｔｈｅａｘｌｅｂｏｘｌｉｆｔｉｎｇ
ｌｕｇｃｏｏｐｅｒａｔｅｓｃｏｍｐｌｅｔｅｔｈｅｌｉｆｔｉｎｇｆｕｎｃｔｉｏｎｏｆｔｈｅｂｏｇｉｅｗｉｔｈｔｈｅｆｒａｍｅｌｉｍｉｔｓｔｏｐ.Ｄｕｒｉｎｇｖｅｈｉｃｌｅｏｐｅｒａｔｉｏｎꎬｔｈｅｆｒａｃｔｕｒｅｏｆｌｉｆｔｉｎｇｌｕｇｗｉｌｌａｆｆｅｃｔｔｈｅｓａｆｅｔｙｏｆｖｅｈｉｃｌｅｏｐｅｒａｔｉｏｎ.Ｆｉｒｓｔｌｙꎬｔｈｅｆａｉｌｕｒｅｔｙｐｅｓ
ｏｆｔｈｅｌｉｆｔｉｎｇｌｕｇａｒｅａｎａｌｙｚｅｄꎬａｎｄｔｈｅｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｌｉｆｔｉｎｇｌｕｇｓｔｒｕｃｔｕｒｅｉｓｃａｒｒｉｅｄｏｕｔａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｖｅｈｉｃｌｅｄｅｓｉｇｎｓｔａｎｄａｒｄ.Ｉｔｉｓｏｂｔａｉｎｅｄｔｈａｔｔｈｅｌｉｆｔｉｎｇｌｕｇｓｔｒｕｃｔｕｒｅｍｅｅｔｓｔｈｅｄｅｓｉｇｎｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓｏｆｓｔａｔｉｃｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｆａｔｉｇｕｅｓｔｒｅｎｇｔｈ.Ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｆｕｒｔｈｅｒａｎａｌｙｚｅｔｈｅｃａｕｓｅｏｆｆａｔｉｇｕｅｆｒａｃｔｕｒｅｏｆｔｈｅｌｉｆｔｉｎｇｌｕｇꎬｔｈｅｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆｔｈｅｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｓｔｒａｉｎｇａｕｇｅｉｓｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｓｔａｔｉｃｓｔｒｅｎｇｔｈｒｅｓｕｌｔｓａｎｄｆａｔｉｇｕｅｆａｉｌｕｒｅｐｏｓｉｔｉｏｎꎬａｎｄｔｈｅｏｎ￣ｌｉｎｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｉｓｃａｒｒｉｅｄｏｕｔｏｎｔｈｅｓｔｒｅｓｓｃｏｎｄｉｔｉｏｎｏｆｔｈｅｌｉｆｔｉｎｇｌｕｇｓｔｒｕｃｔｕｒｅ.Ｔｈｒｏｕｇｈ
ｔｈｅａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｈｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｒｅｓｕｌｔｓꎬｉｔｉｓｃｏｎｃｌｕｄｅｄｔｈａｔｔｈｅｍａｉｎｃａｕｓｅｏｆｆａｔｉｇｕｅｆｒａｃｔｕｒｅｏｆｔｈｅｌｉｆｔｉｎｇｌｕｇｉｓｒｅｓｏｎａｎｃｅ.Ｆｉｎａｌｌｙꎬｔｈｅｌｉｆｔｉｎｇｌｕｇｉｓｏｐｔｉｍｉｚｅｄｆｒｏｍｔｈｅｔｗｏａｓｐｅｃｔｓｏｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｍａｔｅｒｉａｌ.Ｔｈｅｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ
ｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｓｃｈｅｍｅ１ｉｓｔｈｅｂｅｓｔｓｃｈｅｍｅ.
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ㊀ＬｉｆｔｉｎｇｌｕｇꎻＣｒａｃｋꎻＦａｔｉｇｕｅꎻＤａｍａｇｅ
Ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇａｕｔｈｏｒ:ＪＩＦａｎｇＦａｎｇꎬＥ￣ｍａｉｌ:１５４７８７５２４＠ｑｑ.ｃｏｍＭａｎｕｓｃｒｉｐｔｒｅｃｅｉｖｅｄ２０２１１２０５ꎬｉｎｒｅｖｉｓｅｄｆｏｒｍ２０２２０１１０.
㊀㊀引言
㊀㊀地铁作为城市中有效缓解地面交通压力的重要交通方式ꎬ在人们日常生活中起着非常重要的作用ꎮ地铁车辆的安全性关系人民生命和财产安全ꎬ是车辆设计中考虑的重要要素之一ꎮ轴箱吊耳(见图１)作为车
辆轴箱的附件ꎬ其作用是在对整车进行起吊作业时与构架限位止挡配合ꎬ完成转向架起吊功能ꎬ在车辆正常运行时仅承受轴箱传递的振动引起的载荷作用ꎮ在地铁运营过程中发现ꎬ振动载荷的循环作用常引起吊耳的断裂[１￣３]ꎬ一旦吊耳完全断裂掉落轨道ꎬ将造成严重的安全隐患ꎮ
㊀４６２㊀机㊀㊀械㊀㊀强㊀㊀度２０２２年
㊀
图１㊀地铁轴箱吊耳及断裂故障图
Ｆｉｇ.１㊀Ｆｒａｃｔｕｒｅｆａｕｌｔｄｉａｇｒａｍｏｆｌｉｆｔｉｎｇｌｕｇｏｆｍｅｔｒｏａｘｌｅｂｏｘ
本文通过对断口形貌分析确定吊耳为疲劳断裂ꎬ根据ＯＲＥＢ１２/ＲＰ１７(８２)提供的Ｇｏｏｄｍａｎ￣ｓｍｉｔｈ钢材疲劳极限图ꎬ利用有限元分析方法对吊耳进行强度和模态分析ꎬ并依据有限元计算结果和断裂位置ꎬ对吊耳进行了线路动应力测试ꎬ得到吊耳发生疲劳断裂的原因ꎮ最后提出三种吊耳结构优化方案ꎬ根据有限元分析和线路实验结果确定优化方案ꎮ １㊀吊耳结构形式及失效类型分析
１ １㊀吊耳结构形式
㊀㊀吊耳通过螺栓安装于轴箱端盖ꎬ其安装布置图及结构如图２所示ꎬ本结构采用１８ｍｍ厚钢板Ｑ２３５Ｂ机
加工制作
ꎮ
图２㊀转向架吊耳布置图及结构图
Ｆｉｇ.２㊀Ｌａｙｏｕｔａｎｄｓｔｒｕｃｔｕｒｅｄｒａｗｉｎｇｏｆｂｏｇｉｅｌｉｆｔｉｎｇｌｕｇ
１ ２㊀失效类型分析
㊀㊀为获取吊耳断裂失效的更多信息ꎬ分别对两种断裂方式的吊耳进行断口形貌分析ꎮ图３中吊耳断口表面存在明显锈蚀痕迹ꎬ局部可观察到疲劳贝纹线特征ꎬ贝纹线呈 纺锤形 ꎬ断面两侧边缘靠近吊耳与吊环的过渡圆角区域存在多条台阶状条纹ꎬ两侧台阶状条纹向断口中心发展ꎬ在断口中心交汇形成一条平行于轴线的 脊 状形貌区ꎬ由此判断ꎬ断裂起始于两侧吊耳与吊环的过渡圆角表面ꎬ分别向板材心部扩展ꎬ在板材心部交汇形成 脊 状形貌区ꎬ 脊 状形貌区为最终断裂区域
ꎮ
图３㊀吊耳断裂(一)
Ｆｉｇ.３㊀Ｆｒａｃｔｕｒｅｄｉａｇｒａｍｏｆｌｉｆｔｉｎｇｌｕｇ(ｏｎｅ)
图４中整个断面均较平滑ꎬ断面２/３面积区域较平齐ꎬ另一侧１/３面积区域存在起伏ꎬ由此判断ꎬ吊耳在车辆运行过程中承受横向加速度引起的载荷作用下ꎬ从吊耳一侧起裂ꎬ裂纹不断扩展导致最终结构厚度方向完全断裂
ꎮ
图４㊀吊耳断裂(二)
Ｆｉｇ.４㊀Ｆｒａｃｔｕｒｅｄｉａｇｒａｍｏｆｌｉｆｔｉｎｇｌｕｇ(ｔｗｏ)
从两种断裂断口相貌分析可知ꎬ图３中吊耳断裂具有双向多源高周低应力疲劳断裂特征ꎬ裂纹源位于吊耳两侧面ꎻ图４吊耳的断口挤压磨损严重ꎬ疲劳断裂的特征已缺失ꎬ裂纹源位于吊耳的侧面[４￣７]ꎮ
２㊀吊耳有限元分析
㊀㊀为校核吊耳在标准规定的加速度载荷作用下的强度ꎬ对吊耳进行了静强度和疲劳强度分析ꎮ
铅酸蓄电池组装
２ １㊀评价方法
㊀㊀根据ＯＲＥＢ１２/ＲＰ１７(８２)提供的Ｇｏｏｄｍａｎ￣ｓｍｉｔｈ
钢材疲劳极限图ꎬ对结构进行疲劳强度评估ꎬ并且根据结构所用材料的不同采用不同的疲劳极限图ꎬ对于抗
㊀第４４卷第２期姬芳芳等：地铁车辆轴箱吊耳断裂分析及优化４６３㊀㊀
拉强度为３７０ＭＰａ~５００ＭＰａ的Ｑ２３５Ｂ应采用抗拉强度ȡ３７０ＭＰａ的疲劳极限图ꎬ如图５所示ꎮ
由ＯＲＥＢ１２/ＲＰ１７和结构疲劳的相关文献可知ꎬ结构产生疲劳裂纹的方向与最大主应力方向相
互垂直ꎬ根据疲劳破坏的这个显著特点ꎬ将三向应力状态转化为单向应力状态ꎬ计算应力循环的平均应力和应力幅值ꎬ根据修正Ｇｏｏｄｍａｎ曲线进行结构疲劳强度评定
ꎮ
图５㊀疲劳极限图Ｆｉｇ.５㊀Ｆａｔｉｇｕｅｌｉｍｉｔｄｉａｇｒａｍ
合欢椅
根据ＯＲＥＢ１２/ＲＰ１７报告给出一种多轴应力状态 单向应力状态转换方法ꎬ该方法的合理性已被证实ꎮ其将多轴应力状态向单轴应力转化的具体方法为:(１)确定结构在不同载荷工况下的主应力值和方向ꎻ
(２)取所有载荷工况作用下结构的最大主应力方
向为基本应力分布方向ꎬ其值为计算最大主应力σｍａｘꎬ计算其与结构基准线(或计算模型整体坐标系的坐标轴线)的夹角αꎬ如图６ａ所示ꎻ
(３)将在其他载荷工况作用下的主应力投影到已
确定的最大主应力方向上ꎬ其投影值最小的应力值确定为最小主应力σｍｉｎꎬ如图６ｂ所示ꎮ
图６㊀最大和最小主应力的位置Ｆｉｇ.６㊀Ｔｈｅｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆσｍａｘａｎｄσｍｉｎ
根据式(１)~式(３)ꎬ由最大和最小主应力值计算平均应力σｍ和应力幅σａ或应力比Ｒꎬ完成了多轴应力状态向单轴应力状态的转化
σｍ＝σｍａｘ＋σｍｉｎ２
(１)σａ＝
σｍａｘ
－σｍｉｎ
平板电视支架２
(２)Ｒ＝
σｍｉｎ
σｍａｘ
(３)
㊀㊀(４)根据上式计算得出的平均应力σｍ和应力幅σａ或应力比Ｒꎬ由修正的Ｇｏｏｄｍａｎ疲劳曲线确定相应的许用应力ꎬ根据计算疲劳应力值和许用疲劳应力值对结构的疲劳进行评价ꎮ
２ ２㊀有限元模型及工作情况㊀㊀在计算过程中ꎬ结构的有限元网格质量直接影响计算精度ꎮ同时ꎬ为保证小倒角变截面区域的计算精度ꎬ吊耳的有限元模型采用十节点全四面体实体单元进行简化ꎮ为了更好的模拟实际情况ꎬ对吊耳的安装环境 轴箱端盖也进行建模简化ꎬ同样采用十节点全四面体单元简化ꎮ连接螺栓采用梁单元和刚性元模拟ꎮ吊耳的有限元模型如图
７ꎮ
图７㊀吊耳的有限元模型Ｆｉｇ.７㊀Ｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔｍｏｄｅｌｏｆｌｉｆｔｉｎｇｌｕｇ
依据ＥＮ１３７４９«铁路应用轮对和转向架规定转向架构架结构要求的方法»标准ꎬ吊耳加速度载荷如表１ꎬ考虑线路实际运行过程中线路激励的复杂性ꎬ需对各方向的加速度进行组合ꎬ得到吊耳的静强度和疲劳强度计算工况分别见表２和表３ꎮ
表１㊀吊耳的加速度载荷列表Ｔａｂ.１㊀Ａｃｃｅｌｅｒａｔｉｏｎｌｏａｄｌｉｓｔｏｆｌｉｆｔｉｎｇｌｕｇ
方向Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ特殊加速度Ｓｐｅｃｉａｌａｃｃｅｌｅｒａｔｉｏｎ
疲劳加速度Ｆａｔｉｇｕｅａｃｃｅｌｅｒａｔｉｏｎ
垂向Ｖｅｒｔｉｃａｌ
ʃ７０ｇʃ２５ｇ横向Ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅʃ１０ｇʃ５ｇ纵向Ｐｏｒｔｒａｉｔ
ʃ１０ｇ
ʃ５ｇ
㊀㊀注：加速度(ｇ＝９ ８１ｍ/ｓ２)ꎬ以上载荷在计算过程中需同时考虑自
重引起的惯性载荷的影响ꎮＮｏｔｅ:Ａｃｃｅｌｅｒａｔｉｏｎ(ｇ＝９ ８１ｍ/ｓ２)ꎬｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｉｎｅｒｔｉａｌｌｏａｄｃａｕｓｅｄｂｙｓｅｌｆｗｅｉｇｈｔｓｈａｌｌｂｅｃｏｎｓｉｄｅｒｅｄｄｕｒｉｎｇｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ.
㊀４６４㊀
机㊀㊀械㊀㊀强㊀㊀度２０２２年㊀
表２㊀吊耳的静强度组合工况
Ｔａｂ.２㊀Ｓｔａｔｉｃｓｔｒｅｎｇｔｈｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎｏｆｌｉｆｔｉｎｇｌｕｇ工况
Ｗｏｒｋｉｎｇｃｏｎｄｉｔｉｏｎ
纵向Ｐｏｒｔｒａｉｔ横向Ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ垂向ＶｅｒｔｉｃａｌＴＣ０１１０ｇ
１０ｇ７１ｇＴＣ０２１０ｇ－１０ｇ７１ｇＴＣ０３－１０ｇ１０ｇ７１ｇ
ＴＣ０４－１０ｇ－１０ｇ７１ｇＴＣ０５１０ｇ１０ｇ－６９ｇＴＣ０６１０ｇ－１０ｇ－６９ｇＴＣ０７－１０ｇ１０ｇ－６９ｇＴＣ０８
－１０ｇ－１０ｇ
－６９ｇ表３㊀吊耳的疲劳强度组合工况
Ｔａｂ.３㊀Ｆａｔｉｇｕｅｓｔｒｅｎｇｔｈｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎｏｆｌｉｆｔｉｎｇｌｕｇ工况
Ｗｏｒｋｉｎｇｃｏｎｄｉｔｉｏｎ
纵向Ｐｏｒｔｒａｉｔ横向Ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ
垂向ＶｅｒｔｉｃａｌＬＣ０１５ｇ－１ｇＬＣ０２－５ｇ－１ｇＬＣ０３－５ｇ１ｇＬＣ０４－－５ｇ１ｇ
校正死亡率ＬＣ０５－－２６ｇＬＣ０６－
－－２４ｇＬＣ０７５ｇ５ｇ２６ｇＬＣ０８５ｇ－５ｇ２６ｇＬＣ０９－５ｇ５ｇ２６ｇ
ＬＣ１０－５ｇ－５ｇ２６ｇＬＣ１１５ｇ５ｇ－２４ｇＬＣ１２５ｇ－５ｇ－２４ｇＬＣ１３－５ｇ５ｇ－２４ｇＬＣ１４
－５ｇ－５ｇ
－２４ｇ２ ３㊀结果分析
㊀㊀经有限元计算ꎬ吊耳的各种静强度组合工况中最大应力为９ ６０９ＭＰａꎬ出现在根部内圆弧处ꎬ远小于吊耳的屈服强度极限(２２５ＭＰａ)ꎬ如图８ａꎻ疲劳强度计算结果显示吊耳疲劳载荷全部落入Ｇｏｏｄｍａｎ疲劳极限内ꎬ且疲劳强度裕量非常大ꎬ如图８ｂꎻ吊耳的模态分析结果表明一阶振动模态为横向弯曲模态２７１ ２Ｈｚꎬ如图８ｃꎮ２ ４㊀吊耳线路动强度测试结果分析
㊀㊀为验证吊耳在车辆运营过程中的实际受力状态ꎬ并进一步分析其疲劳断裂的原因ꎬ为吊耳结构的优化提供数据支撑ꎬ对吊耳进行了线路动应力测试ꎬ依据有限元计算结果和断裂位置ꎬ在对应位置粘贴电阻应变计ꎬ测试车辆上下行运营过程中测点受力状态ꎬ数据采集频率为２０００Ｈｚꎬ如图９ａꎮ通过对吊耳实际运营状态受力测试结果(载荷最大测点)分析ꎬ发现吊耳上测点的应力状态远比计算结果恶劣ꎬ如图９ｂꎮ测点的频谱图显示吊耳最大振动主频为２６９ ２Ｈｚꎬ如图９ｃꎬ该主频与吊耳的一阶横向弯曲模态非常接近ꎬ导致吊耳在车辆运行过程中发生了共振ꎬ振幅增加致使测点应力增大ꎮ
同时ꎬ由于吊耳受到的振动主要来自于车轮多边形㊁钢轨波磨ꎬ随车辆运营里程的增加ꎬ车轮和钢轨状态会持续恶化ꎬ从而引起传递到吊耳处的振动频率也会出现相应变化ꎬ在一个车轮璇轮周期或钢轨打磨周期内ꎬ吊耳受到的振动冲击频率很难避开吊耳自身的共振频率[８￣９]
ꎮ
图８㊀吊耳计算结果
Ｆｉｇ.８㊀Ｓｔａｔｉｃｓｔｒｅｎｇｔｈｓｔｒｅｓｓｏｆｌｉｆｔｉｎｇｌｕｇ
３㊀结构优化结果分析
３ １㊀结构优化模型
㊀㊀为避免吊耳在运营过程中再次出现断裂情况ꎬ本文从结构㊁材质两个方面对吊耳结构进行优化ꎬ优化方案如表４ꎮ方案１采用２５ｍｍ厚６０８２￣Ｔ６铝合金材质机加工而成ꎬ优化了断面形式ꎬ降低应力集中ꎬ外形上薄下厚ꎻ方案２采用１６ｍｍ厚６０８２￣Ｔ６铝合金材质机
加工而成ꎬ优化了断面形式ꎬ降低应力集中ꎬ外形上下等厚ꎬ内环下方为圆弧ꎻ方案３采用１６ｍｍ厚６０８２￣Ｔ６铝合金材质机加工而成ꎬ内环都为直边ꎮ
３ ２㊀结果分析
㊀㊀利用有限元计算ꎬ获得三种方案的一阶振动频率分别为７５３ ７３Ｈｚ㊁４７６ ３３Ｈｚ㊁４６７ ８７Ｈｚꎬ振动的振型及频率详见表５ꎮ
㊀第４４卷第２期姬芳芳等：地铁车辆轴箱吊耳断裂分析及优化４６５㊀㊀
图９㊀吊耳实验结果
Ｆｉｇ.９㊀Ｔｅｓｔｒｅｓｕｌｔｓｏｆｌｉｆｔｉｎｇｌｕｇ
表４㊀结构优化模型及测点布置图
Ｔａｂ.４㊀Ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｍｏｄｅｌｏｆｌｉｆｔｉｎｇｌｕｇａｎｄｌａｙｏｕｔｏｆｍｅａｓｕｒｉｎｇｐｏｉｎｔｓ
方案１
Ｏｐｔｉｏｎ１
陶瓷过滤器
方案２
Ｏｐｔｉｏｎ２
方案３
医疗箱Ｏｐｔｉｏｎ３
表５㊀三种结构方案共振频率
Ｔａｂ.５㊀Ｒｅｓｏｎａｎｔｆｒｅｑｕｅｎｃｙｏｆｔｈｒｅｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ
方案１
Ｏｐｔｉｏｎ３
Ｏｐｔｉｏｎ２方案３
Ｏｐｔｉｏｎ１方案２
模型
Ｍｏｄｅｌ
一阶模态
Ｆｉｒｓｔｏｒｄｅｒｆｒｅｑｕｅｎｃｙ/Ｈｚ７５３ ７３４７６ ３３４６７ ８７
豫公网安备41160202000603
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