在用一些岩土软件(比如 GEO第土软件等)进行岩土设计计算的时候,我 们经常需要输入水平反力系数k, 1水平反力系数k值的理解和确定
1.1水平反力系数k值的物理意义:
单位面积地表面上引起单位下沉所需施加的力。水平反力系数在老规范中称 为基床反力系数,2012年新规范修改为更加贴切的名称水平反力系数。影响因 素包括:水平反力系数k值的大小与土的类型、基础埋深、基础底面积的形状、 基础的刚度及荷载作用的时间等因素。 试验表明,在相同压力作用下,水平反力
系数K随基础宽度的增加而减小,在基底压力和基底面积相同的情况下, 矩形基 础下土的K值比方形的大.对于同一基础,土的K值随埋置深度的增加而增大。 试验还表明,粘性土的K值随作用时间的增长而减小。因此,K值不是一个常量, 它的确定是一个复杂的问题。
1.2水平反力系数k值的计算方法
(a) 静载试验法:静载试验法是现场的一种原位试验, 通过此种方法可以
得到荷载-沉降曲线(即P-S曲线),根据所得到的P-S曲线,则K值的计算公 式如下:K=P2-P1/S2-S1;其中,P2、P1分别为基底的接触压力和土自重压力, S2、S1――分别为相应于P2、P1的稳定沉降量。 静载试验法计算出来的K值是 不能直接用于基础设计的,必须经太沙基修正后才能使用,这主要是因为此种方 法确定K值时所用的荷载板底面积远小于实际结构的基础底面积, 因此需要对K
值进行折减(HiStruct注:折减要适当且有依据)。
(b) 按基础平均沉降Sm反算:用分层总和法按土的压缩性指标计算若干 点沉降后取平均值Sm得K=p/ Sm 式中p为基底平均附加压力,这个方法对 把沉降计算结果控制在合理范围内是非常重要的。 用这种方法计算的k值不需要 修正,JCAD在 “桩筏筏板有限元计算”中使用的就是这种方法。
(c) 经验值法JCCAD说明书附录二中建议的K值。
1.3讨论
水平反力系数K是基础设计中非常重要的一个参数,因为它的大小直接影响 到地基反力的
大小和基础内力。因此,合理地确定此参数的大小就显得至关重要。 1.3.1已知沉降算K值:JCCAD软件在“桩筏筏板有限元计算”中,吸咪头K值的计算公 式为:“板底土反力水平反力系数建议(kN/m3” = “总面荷载值(准永久 值)” / “平均沉降S1(m ”。GEO站土软件中也有相应的计算公式。
1.3.2不知道沉降算K值:如果设计人员无法准确预估沉降量,而按经验值 法输入K值,或者采用程序提供的建议值。这两种方法产生的K束丝机值在很多情况下 会有很大的差别,有时甚至相差一个数量级。这主要是因为采用经验值法计算出 的K值不仅受人为因素的影响很大,而且其考虑的因素比较粗糙的缘故。 而采用 程序提供的建议值时,只要输入的地质资料准确无误,则程序计算出的结构平均 水平反力系数K 一般是可以接受(Histruct注,请务必理解JCCAD勺刚度K计 算和修正原理!)。
1.3.3对于某些工程,若基础埋深比较大,当基础开挖的土体重量大于结构 本身重量时,地基土产生回弹,则程序将无法给出K的建议值。此时设计人员可 以考虑回弹再压缩,用结构“总面荷载值(准永久值)” / “回弹再压缩沉降值
(mr)i ”得到水平反力系数k值。
1.3.4 JCCA冲附录给出的K值很大,计算可能会比它小一个数量级的原因: 1)来源于苏联规范,正常用于路基上枕木、轨道计算(压力泡小,与表层土相 关)。2)没有考虑压缩深度的影响,没有考虑荷载大小的影响,建筑物宽度方 向也在几十米多。3)原有研究成果没有考虑上部结构的影响。4)计算内力反映 的变形与实际的沉降不是一个量级。(HiStruct对这些原因的说法持保留意见)
1.4建议
建议:a取用附录给出的K值,不考虑上部结构共同作用。b、如取沉降反 算的值,应考虑上部结构共同作用。
HiStruct注,一般来说取沉降反算法对于大部分筏板合理,建议可以采用 中点沉降,并根据筏板特征适当提高边缘区域的 K值,而对于大型的地下室筏板, 采用平均值计算或者用附录给出的 K值可适当选择采用。而其它关于桩筏基础设 计中桩的弹簧刚度取值,承台下土的分担,基础设计建议等,可以联系本人咨 询。
水平反力系数:水平反力系数(温克尔系数)弹性半空间地基上某点所受的 法向压力与相应位移的比值。又称温克尔系数
水平反力系数K应如何取值?
这个应该就是文克勒在1867年提出的文克勒地基模型(弹性地基梁)中的 水平反力系数吧,文克勒假设:地基上任一点所受的压力强度p与该点的地基沉 降量s成正比,p=ks,这个比例系数k称为水平反力系数,简称水平反力系 数。
就是把地基土体划分成许多的土柱,然后用一根独立的弹簧来代替, k就是
弹簧刚度,就如楼主所说吧。
不过水平反力系数的确定比较复杂,它又不是单纯表征土的力学性质的计算 指标,还受基底压力的大小和分布、压缩性、土层厚度、邻近荷载等等的影响。 有些书推荐按基础的预估沉降量或者载荷试验成果来确定。
K的取值可参阅说明书中的附表,在同一类土中,相对偏硬的土取大值,偏 软的土取小值,若考虑垫层的影响 电子元器件样品K值还可取大些,当有多种土层时,应按土 的变形情况取加权平均值。K值的改变对荷载均匀的基础内力影响不大, 但荷载
不均匀时则会对内力产生一定的影响。应适当调整 K值,选择较理想的内力与
变形的K值,并最好使垂直位移不出现负值。
【资料来源】顾晓鲁等主编.地基与基础(第二版).北京:中国建筑工 业出版社,2003
水平反力系数k值 表12-2-1
土的名称 | 态 | 状 k (kN/m3) |
| 天淤泥质土、有机质土或新填土 | | 0.1 >104 〜 0.5 >04 |
| | | |
| 然软弱粘性土 地 | | 0.5 >104 〜 1.0 >04 |
基 粘土、粉质粘土 | 塑 | 软 1.0 >04〜 2.0 >04 |
塑 | 可 2.0 >04〜 4.0 >04 |
塑 | 硬 4.0 >04〜 10.0 >04 |
砂土 | 散 | 松 1.0 >04〜 1.5 >04 |
密 | 中 1.5 >04〜 2.5 >04 |
实 | 密 2.5 >04〜 4.0 >04 |
砾石 | 密 | 中 2.5 >04〜 4.0 >04 |
黄土及黄土类粉质粘土 | | 4.0 >04 〜 5.0 >04 |
| 软弱土层内摩擦桩 桩 | | 1.0 >04 〜 5.0 >04 |
穿过软弱土层达到密实砂层或 粘性土层的桩 | | 5.0 >04 〜 15.0 >04 |
打到岩层的支承桩 | | 800 >104 |
| | | |
【资料来源】中国船舶工业总公司第九设计院编写. 弹性地基梁及矩形板 计算.
附录A:水平反力系数的参考数值表
地基的 一般特征 | 土壤种类发光棒 | K0值(千牛/ 米3) |
松软土 壤 | 流砂 | 981 〜4905 981 〜4905 |
新填筑的砂土 |
湿的软粘土 | |
981 〜4905 |
| 弱淤泥质土壤或有机质土 | 4905 〜9810 |
| 壤* |
| | 9810 〜19620 |
| 粘土及亚粘土 | 19620 〜 |
| 软塑的* | 29240 |
| 可塑的* | 9810 〜14715 |
| 砂 | 14715 〜 |
中等密 | 松散的* | 24525 |
实土壤 | 24525 〜 39240 24525 〜 |
中密的* |
密实的* |
| 石土中密的 | 39240 |
| 黄土及黄土性亚粘土 * | 39240 〜 |
| | 49050 |
| 紧密下卧层砂 | |
| | |
| 紧密下卧层砾石 | |
密实土 | 碎石 | 49050 〜 |
壤 | 98100 |
| 砾砂 | |
| 硬塑土壤 | |
极密实 | 高频预热机人工夯实的亚粘土 | 98100 〜 |
土壤 | 硬粘土 | 196200 |
硬土壤 | 软质岩石 | 196200 〜 |
| | |
| 岩石 | 中等风化或强风化的坚硬 冻土层 | 981000 |
硬质岩 | 完好的坚硬岩石 | 981000 〜 |
石 | 14715000 |
| | 木桩: | |
| | 打至岩层的桩 | 49050 〜 147150 |
| | 穿到弱土层达到密实砂 | 9050 〜 |
| 层及粘土层的桩 |
人工桩 基* | | 软弱土层内摩擦桩 | 147150 9810〜49050 |
钢筋混凝土桩: | 74848000 |
打至岩层的桩 | 49050 〜 |
| | 穿过弱土层及粘土层的 | 147150 |
| 桩 | | |
| | | 3924000 〜 4905000 |
| | 砖 | 4905000 〜 |
建筑材 | | 块石砌体 | 5886000 |
料 | | 混凝土 | 7484600 〜 |
| | 人工鱼礁 | 14715000 |
| | 钢筋混凝土 | 7484800 〜 |
| | | 14715000 |
| | | |
在一些岩土计算软件中也会给出一些建议的取值, 比如GE05岩土软件等的
帮助文档会给出一些建议取值。