2#楼东侧破除梁回顶计算书

2#楼东侧拆除梁回顶计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

一、工程属性

新浇混凝土梁名称	KL14	新浇混凝土梁计算跨度(m)	6.6
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)	350×800	新浇混凝土结构层高(m)	2

二、荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)	面板		0.1
	面板及小梁		0.3
	模板面板		0.5
	模板及其支架		0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)	24
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)	1	对水平面模板取值Q2k(kN/m2)	温湿度控制系统2
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)	1.5
模板支拆环境不考虑风荷载

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式	梁侧无板(A)
梁跨度方向立柱间距la(mm)	900
梁两侧立柱间距lb(mm)	900
步距h(mm)	1500
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置	居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)	450
梁底增加立柱根数	2
梁底增加立柱布置方式	按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)	392,508
梁底支撑小梁根数	5
每纵距内附加梁底支撑主梁根数	0
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)	300
结构表面的要求	结构表面隐蔽
模板及支架计算依据	《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

设计简图如下：

平面图

立面图

四、面板验算

面板类型	覆面木胶合板	面板厚度(mm)	15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)	15	面板弹性模量E(N/mm2)	10000

取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.672kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.908kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m

q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m

1、强度验算

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×24.908×0.0872+0.121×1.764×0.0872＝0.022kN·m

σ＝Mmax/W＝0.022×106/37500＝0.588N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×20.5×87.54/(100×10000×281250)＝0.003mm≤[ν]＝l/250＝87.5/250＝0.35mm

满足要求！

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×24.908×0.087+0.446×1.764×0.087＝0.925kN

R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×24.908×0.087+1.223×1.764×0.087＝2.68kN

R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×24.908×0.087+1.142×1.764×0.087＝2.199kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×20.5×0.087＝0.705kN

R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×20.5×0.087＝2.05kN

R3'=0.928 q2l=0.928×20.5×0.087＝1.665kN

五、小梁验算

电子散热扇

微生物过滤器小梁类型	方木	小梁材料规格(mm)	50×100
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)	15.44	小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)	1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)	9350	小梁截面抵抗矩W(cm3)	83.33
小梁截面惯性矩I(cm4)	416.67

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝南瓜加工max{0.925+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/4+0.5×0.8]，2.68+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/4}=2.701kN/m

q2＝max[0.705+(0.3-0.1)×0.35/4+0.5×0.8，2.05+(0.3-0.1)×0.35/4]＝2.068kN/m

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.701×0.92，0.5×2.701×0.32]＝0.234kN·m

σ＝Mmax/W＝0.234×106/83330＝2.809N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.701×0.9，2.701×0.3]＝1.476kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.476×1000/(2×50×100)＝0.443N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.068×9004/(100×9350×4166700)＝0.22mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝2.068×3004/(8×9350×4166700)＝0.054mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm

满足要求！

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.701×0.9，0.393×2.701×0.9+2.701×0.3]＝2.779kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝Rsata连接器5＝1.474kN，R2＝R4＝2.779kN，R3＝2.28kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.068×0.9，0.393×2.068×0.9+2.068×0.3]＝2.127kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝1.247kN，R'2＝R'4＝2.127kN，R'3＝1.73kN

六、主梁验算

十二水磷酸氢二钠

主梁类型	钢管	主梁材料规格(mm)	Ф48×3.5
可调托座内主梁根数	2	主梁弹性模量E(N/mm2)	206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)	205	主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)	125
主梁截面惯性矩I(cm4)	12.19	主梁截面抵抗矩W(cm3)	5.08

主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.066×106/5080＝12.969N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝1.97kN

τmax＝2Vmax/A=2×1.97×1000/489＝8.058N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

满足要求！

3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.016mm≤[ν]＝l/250＝392/250＝1.568mm

满足要求！

4、扣件抗滑计算

七、立柱验算

钢管类型	Ф48×3	立柱截面面积A(mm2)	424
回转半径i(mm)	15.9	立柱截面抵抗矩W(cm3)	4.49
抗压强度设计值f(N/mm2)	205	立杆自重q(kN/m)	0.15