重庆三峰卡万塔环境产业有限公司 刘思明 郑雪艳
摘要：本文以国内某垃圾焚烧发电厂为研究对象，结合实际分析了影响垃圾焚烧发电厂热效率的主要因素；并结合运行经验，提出了提高垃圾焚烧发电厂热效率的措施及改造方案。 0 概述
焚烧可减少垃圾量80%以上，这种方式能实现垃圾无害化处理，减少填埋用地；焚烧产生的热量可以加以回收利用来供热、发电等，达到回收利用资源的目的；更能为企业带来很好的经济效益。目前，国内很多城市如深圳、上海、重庆、广州、成都等都已经采用垃圾焚烧发电方式来解决城市生活垃圾处理问题。很多大型的垃圾焚烧发电厂已经初步实现了环保、社会和经济的“三赢”，成为垃圾焚烧发电的成功典范，加快了我国生活垃圾处理实现“三化”的进程。本文以国内某大型垃圾焚烧发电厂为研究对象，针对设计及运行调整中存在的一些问题，对影响热效率的因素、提高热效率的方法进行研究与探讨，以期为垃圾焚烧发电厂热效率的提高提供有意义的指导。
1 热效率的主要影响因素
1.1 热效率的影响因素概述
在垃圾焚烧锅炉中，将垃圾中的化学能转换为蒸汽中的热能，其能量转换效率(以水泥预制构件表示)即焚烧锅炉效率，比现代火电厂锅炉效率低得多。，其中为燃烧效率，即化学能转换为烟气中热能的百分比；为热能回收效率，即烟气中热能转换为蒸汽中热能的百分比。我们对某垃圾电厂和某火电厂锅炉的效率进行了比较，结果如表1所示。
表1 现代垃圾电厂与现火电厂锅炉效率的比较
能力转换 | 现代垃圾电厂 | 现代火电厂 |
垃圾化学能→烟气热能（） | 90 | 98 |
烟气热能→蒸汽热能（） | 88 | 93 |
锅炉效率（） | 79 | 91 |
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造成垃圾焚烧锅炉效率低下的原因有：1）城市生活垃圾的高水分、低热值；2）焚烧锅炉热功率相对较小，蒸发量一般不会超过100t/h，出于经济原因，能量回收措施有局限性；3）垃圾焚烧后烟气中含灰尘及各种复杂成份，带来燃烧室内热回收的局限性。4）为了确保烟气净化处理系统的进口烟气温度满足要求，设计时考虑垃圾焚烧锅炉排烟温度一般为220℃左右，大大高于火电厂锅炉排烟温度。也就是说为了环保效益牺牲了垃圾焚烧锅炉的经济效益。
1.1.2 蒸汽参数的影响
垃圾焚烧锅炉生产的蒸汽其参数偏低，原因如下：1）焚烧锅炉的热功率较小，在同容量的小型火电厂中也同样不会应用高压蒸汽参数；2）焚烧锅炉燃烧气体中含有的氯化物盐类会引起过热器的高温腐蚀。在欧洲与美国，过热器管材应用低合金钢与高镍合金，蒸汽参数一般不超过4.5MPa，450℃。
1.1.3 给水回热系统热效率的影响
汽轮机组的给水回热系统既是汽轮机热力系统的基础,该系统的性能直接影响到机组的安全
和经济性，对全厂的热经济性也起着决定性的作用。因此，在实际的运行过程中，要保证该系统处于良好的工作状态。
1.1.4 厂用电率的影响
垃圾焚烧发电由于其特殊性，厂用电率较高，约为手摇甘蔗榨汁机17%～25 %，其原因为：1）垃圾焚烧发电厂容量小、蒸汽参数低；2）系统复杂，辅机数量及耗电量增加。垃圾输送储存及炉排驱动系统能耗较大；同时，因垃圾焚烧产生的烟气中有害成分较多，需要有烟气净化处理系统等，增加了辅机，并导致引风机功率增加。
同样，我们对上述两个发电厂进行比较，结果如表2所示，蒸汽热能转换为发电电能的效率用表示；发电电能转换为供电电能的效率用，=1-厂用电率；发电效率；供电效率。
表2现代垃圾电厂与现代火电厂全厂效率的比较
u形管柿子削皮机能量转换 | 符号 | 现代垃圾焚烧发电厂 | 现代火力发电厂 |
化学能→蒸汽热能 | | 79 | 91 |
蒸汽热能→发电电能 | | 28 | 45 |
发电电能→供电电能 | | 78 | 95 |
发电效率 | | 22 | 41 |
供电效率 | | 17 | 39 |
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1.2 垃圾焚烧发电厂热效率的主要影响因素
根据上述分析，针对锅炉热效率不高的实际, 通过对某垃圾焚烧发电厂实际运行情况的认真分析与探讨, 并结合锅炉实际运行中出现的问题和取得的经验, 总结出了影响该焚烧发电厂热效率的几点原因：
(1) 垃圾的混合均匀程度、给料速度、炉排运动速度；
(2) 一次风的分配；
(3) 排烟温度高, 排烟热损失大；
(4) 传热较差或长期运行导致传热恶化特别是蒸发管束的积灰；
(5) 炉膛负压过大导致的漏风以及保温状况；
(6)给水回热循环的热效率；
(7)厂用电率。
2 提高垃圾焚烧发电厂锅炉热效率的措施
针对前面分析的影响锅炉热效率的因素, 结合实际运行中取得的经验与存在的问题, 电弧发生器共同探讨出了如下的解决办法。
2.1 蒸发管束的积灰
积灰速度太快，过热器温度升高，蒸发量下降，排烟温度升高，热损失增加，厂用电增加，对系统影响很大。前期与后期运行参数的变化较大就说明了上述问题。锅炉受热面不足是导致锅炉蒸汽产量下降的主要原因。锅炉产量降低，并造成锅炉出力与汽轮机能力不匹配，致使整个蒸汽发电系统效率降低。
积灰问题的存在，影响余热锅炉效率，导致装置能耗升高，经济效益下降。造成上述问题的主要原因：一是光管的换热系数相对较低，传热效果差；二是受热面顺列布置，设计意图是减少积灰，为了加强传热，保护过热器而把管束节距又设计的太小，这本身就是矛盾的，实际运行中由于垃圾所含灰分较多、管束节距小且受热容易积灰，致使换热更加的恶化。
通过在该电厂的现场调查及与该电厂的技术人员交流发现，锅炉系统的对流受热面中，蒸发器的积灰最为严重。蒸发器是余热锅炉重要的受热面，蒸发器起着保护过热器，调节烟温的重要作用。但在实际运行中普遍存在以下问题：因吹灰而带来的管子破损，由于余热锅炉具有大量的换热管束，而烟气中含有较多量的灰份，随着运行时间的推移导致管子严重积灰，影响了传热及烟气的流动。
为了提高锅炉的热效率，我们建议取掉部分蒸发器换热管，增大管子节距。改造前一级蒸发管束原设为错列布置，结构如图1所示，节距为110mm，管净距为72mm,管子规格为Φ38×4.5,材质为20G，管排数为118排，每排3根管子。改造后的一级蒸发管束改为顺列布置，结构如图2所示，节距改为220mm，管净距增至182mm，管排数减至59排。
图1 改造前的一级蒸发器管束结构示意图
图2 改造后的一级蒸发器管束结构示意图
经过计算，垃圾热值为7000kJ/kg、工质进出口温度不变的条件下，改造后一级蒸发管束进出口烟气温度由原来647℃/599℃变成647℃/628℃，一级蒸发管束的出口烟温比原设计提高了29℃。主要原因有二：一是原设计的一级蒸发器管圈数为4圈，而现有的蒸发器管圈数为3圈，换热面积减少了1/4；二是本次改造使得蒸发器换热面积又减少了1/2。因此，相对于原设计，换热面积减少了5/8。
在高过进口蒸汽温度不变的情况下，主蒸汽温度由原来的400℃变为405℃。在实际运行中，
我们可以通过调节减温水量来调节主蒸汽的温度。因此，不会影响电厂的正常运行。
同时对受热面必须及时吹灰 , 保持受热面外壁清洁，还要保证软化除氧水及蒸汽的品质, 防止出现汽水管道结垢现象。
2.2 一次风的分配
炉排面的下部设有一次风室供应垃圾燃烧所需空气并且对炉排片的进行冷却，为了对垃圾起到良好的干燥及助燃效果，一次风空气进入焚烧炉之前，先通过蒸汽式空气预热器加热到220℃，然后从炉排下部分段送风。垃圾在炉排上的燃烧分为三个阶段：干燥段、燃烧段、燃尽段。所研究垃圾发电厂每列炉排下布置有四个风室，分别对炉排的四个部分供应一次风。用一次风风量调节阀的开度控制每段风的风量。改造前的一次风管结构尺寸如图3所示，经过风管的阻力计算我们发现只有5%～10%的风量进入第一风室，对垃圾进行干燥。而有接近70%的风量进入第二风室，进入第三风室的占15%左右，进入第四风室的占10%左右。目前，风量调节板一直处于全开状态，对风量起不到控制作用。考虑到垃圾含水量高、发热值低的特点，干燥段的风量远远没有达到要求。在这种情况下垃圾得不到充分的干燥，就在炉排的推动下进入燃烧段燃烧。由于含水量较高，垃圾不能得到充分的燃
烧，会生成更多的一氧化碳，甚至会导致炉膛内充满浓烟，增大不完全燃烧损失。另外，根据研究二噁英的生成与燃料在燃烧时产生CO量的多少有着密切的关系，因此我们在设计时，考虑了足够的过量空气系数和特殊的一、二次风进风方式及合理配比，保证燃料的完全燃烧，尽量避免CO的生成。
针对以上情况，为了使垃圾得到更好的燃烧，我们采取以下措施：对一次风管进行改造，增大第一风室风管的进口尺寸和第一风室的风管直径，使改造后进入第一风室的风量可以达到30%，利用风量调节阀控制流量；同时，增大第三风室的风管进口尺寸，使更多的一次风进入该尾部燃烧段，有利于垃圾充分燃烧。改造后的一次风管结构尺寸如图4所示，这样进入第二风室和燃尽段的风量就相应减少，风量的分配更加合理。垃圾得到充分的干燥，有利于充分燃烧。因此，燃尽段需要的风量就相应减少。
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