三、设计内容
隔油池是分离废水中的浮油及泥沙的构筑物，它是利用油于水之间的密度差 异进行油水分离的。隔油池也是用上浮方法去除废水中相对密度小于 1 的浮油的构筑物。在隔油池中，相对密度小于 1，粒径较大的油品杂质上浮于水面，与水分离；
相对密度大于 1 的杂质则沉入池底。所以，隔油池同时又是沉淀池，但主要起隔油作用。和沉淀池类似，它也有平流式，竖流式及斜板斜管式。我国目前多采用的是平流式隔油池，个别地方采用斜板斜管或其它形式的隔油池。 重力型隔油池是处理含油废水的最常用的设备，其处理过程是将含油废水置
于池中进行油水重力分离，然后，撇除废水表面的油脂。理论上重力分离过程可以
用斯托克斯公式表示。但是由于常发生紊流和短循环，重力分离器的实际效率依赖
于合理的水利设计和废水停留时间。停留时间越长，漂浮油与水的分离效果
越好。停留时间小于 20min 时，油水的分离效率低于 50%，如果延长停留时间可以
改善分离情况。
隔油池水面的浮油可以用集油管排出，，也可采用机械撇除，小隔油池也可采用人工撇油。 平流式隔油池（ API）由池体，刮油刮泥机和集油管等几部分组成，普通平流
隔油池的构造如图 3 所示。废水从一端进入，从另一端流出，由于池内水平流速
很小，相对密度小于 1.0 而粒径较大的油品杂质在浮力的作用下上浮，并且，聚
集在池的表面，通过设在池表面的集油管和刮油机收集浮油。而相对密度大于 1.0 的杂质沉于池底。
集油管设于出水口一侧的水面上。集油管一般直径为200-300mm的钢管制成。沿管的长度在管壁的一侧开有切口，其宽度一般是对应中心角为 60°，集油管可以
绕管轴转动，由螺杆控制。平时切口向上并位于水面以上，当水面浮油达到一
定厚度时 ( 一般不大于 0.25m) ，转动集油管，使切口浸入水面油层一下，浮油即
自行进入管内，并沿集油管流向池外。
刮油机通常是由链条或钢丝绳牵引的。在用链条牵引时，隔油机在池面上起
刮油作用，将浮油刮向池的末端；而在池的底部可以起刮泥机作用，将下沉的油
泥刮向池出口端的泥斗中，通过排泥管适时排出，排泥管一般直径为 200mm，池底向污泥斗的坡度为 0.01-0.02 ，污泥斗深度一般为 0.5m，底宽不小于 0.4m，倾面
倾角不小于45°-60 °。隔油池的进水一端一般采用穿孔墙进水，出水端采用溢流堰。
6.0 ， 4.5 ，3.0 ，
由于受到刮油机规格的限制，隔油池的每格间的宽度一般为
2.5 ， 2.0 几种。
这种隔油池的优点是构造简单，这种隔油池占地面积大，停留时间长(1.5-2h), 水平流速为 2-5mm/s。由于操作维护容易，运行管理方便，除油效果稳定，因此应用比较广泛；缺点是池的容积较大，排泥困难，其可能取出的粒径最小为
100-150 μm。
集油管链带式刮油刮泥机进水阀
配水槽
进水管
出水管出水槽
图 1-2 平流式隔油池结构示意图
2、平流隔油池设计中常用的数据和措施
（1）停留时间T，一般采用 1.5-2h；
（2）水平流速v，一般采用2-5mm/s；
（3）隔油池每格宽度 B 采用 2m，2.5m，3m，4.5m，6m。当采用人工清除
浮油时，每格宽≤ 3m。国内各大炼厂一般采用 4.5m，且已有定型设计。
（4）隔油池超高 h1，一般不小于 0.4m，工作水深为 h2为 1.5-2.0m 。人工排
泥时，池深应包括污泥层厚度。
（5）隔油池尺寸比例：单格长宽比(L/B) ≧4, 深宽比 (h 2 /B) ≧0.4 。
（6）刮板间距不小于4m，高度 150-200mm，移动速度 0.01m/s.
（7）在隔油池的出口处及进水间浮油聚集，对大型隔油池可设集油管收集
和排除。集油管管径为 200-300mm，纵缝开度为 60°，管轴线在水平面下 0-50mm，小型池装有集油环。
（8）采用机械刮泥时，集泥坑深度一般采用 0.5m，底宽不小于 0.4m，侧面
倾角为 45°-60 °。
（9）池底坡度 i ，当人工排泥时池底坡度为 0.01-0.02 ，坡向集泥坑；机械刮泥时，采用平底，即 i=0 。
（10）隔油池水面以上的油层厚度不大于0.25m。
（11）隔油池的除油效率一般在 60%以上，出水含油量为 100-200mg/L。若后续浮选法，出水含油量
小于 50mg/L。
（12）为了安全，防火、防寒、防风沙，隔油池可设活动盖板。
（13）在寒冷地区，集油管内应设有直径为 25mm的加热管，隔油池内也可设蒸汽加热管。
3、设计计算
(1)已知条件
炼油厂含油废水流量为 Q=130m3/h ，浓度为 100mg/l 采用平流式隔油池。
(2) 计算方法及过程：按油滴的上浮速度计算
①污水中油珠的设计上浮速度：
亚克力水晶字制作
斯托克斯公式： u= g y 0 d 2
18
式中— v 为静水中相应于直径为 d 的油珠的上浮流速 ( 一般不大于 3m/h) ， cm/s ；
i3dg
β — 水 中悬 浮 杂 质碰 撞引 起 的 阻 力系 数， 当 悬 浮物 浓度 为 c 时
， 4 2
β = 4 10 0.8c ，一般可取 β =0.95 ； 4
104 c 2
d —油滴粒径 ( 可以上浮的油滴的最小粒径 ) ， cm ；
g —重力加速度， g=981cm/s 2；
μ—水的绝对粘度， Pa ·s;
φ—实际油珠非球形的形状修正系数，一般可取 φ=1.0 ；
3
假设要去除的油滴最小粒径为 d 0=100μm ，假设温度为 25℃，则可由图 1 和图 2 分别 查出 25 ℃ 是水 的 密 度以 及 水的绝 对粘 度 ，得 ：
ρy =0.998g/cm3 ， μ =0.0098g/cm 3·s 。又知 25℃时油的密度为 0.920g/cm 3；所以可以根据上式计算油珠的上浮速度为：
u g y0 d 2 0.95 981cm / s 2 0.0098g/ cm 3 0.920g/cm 3 0.01 2 18 18 0.0098g / cm 3 s =0.04cm/s=40 μ m/s 表1 水的密度与温度的关系
1.001
1
） 0.999
m
c 0.998
/ g
0.997
www.621mm
（ 0.996
度 密 0.995
的 0.994
水 0.993
0.992
0.991
0 10 20 30 40 50
摄氏温度
表2水的绝对粘度与温度的关系
0.018
）0.016
s
m
c
/0.014
g
（
度
0.012
粘
对
绝 0.01
的
水
0.008
0.006
euht终端0510152025303540
母线框摄氏温度
②隔油池的表面面积：
( ⅰ) 池内水流的水平流速ν：
一般可以去池内水平流速ν≤ 15u，而且不宜大于 0.9m/min(15mm/s) ，在本次设计中取ν =3mm/s,
( ⅱ) 隔油池表面修正系数α
按照一般公式求出的隔油池表面面积一般往往偏小，这是因为实际的隔油池
容积利用率不是 100%，而且又要受水流紊动的影响，因此要乘如一个大于 1 的系数α。
予以矫正。Α 值与系数ν/u 有关，可由表 1 查得。
今 ==7.5 ，由下表u
表面积修正系数α与速度比ν/u 的关系
ν/u 20 15 10 6 3
α 1.74 1.64 1.44 1.37 1.28 取α=1.44
所以，根据隔油池表面面积公式A=αQ/u
2
式中： A—隔油池表面面积， m；
3
Q—设计中的含油废水流量，m/h 。
求得，隔油池的表面面积为：
A= =
2 =130m
③隔油池水流横断面面积
根据公式 A0 =Q/ν，
2 式中： A0—隔油池水流横断面面积，m。
求得隔油池水流横断面面积为：
A0= ==12.04m2
④隔油池有效水深
本次设计采用机械清除浮油，设隔油池每格宽为B=4m，格数为 n=2 个，则根据公式 h2 =A0/nB ，
式中 h2—隔油池有效水深， m；
n—隔油池分格数，个；
B—隔油池每格宽， m。pwm转模拟电压
求得隔油池有效水深为：
h2==1.51m
1.5m h 2 =1.51m2m (符合要求)
⑤隔油池有效池长
根据公式 L=h 2
,
u
式中： L—隔油池的有效池长， m；
—上浮速度修正系数，一般取0.9 ；
已知 h2=1.51m，则求得隔油池的有效池长为：
L= h 2 , = 1.51=13m
u
由另一种方法也可求得有效池长，即根据公式 L= 则
求得隔油池的有效池长为：
L=A
,= =16.25m nB
平流式隔油池尺寸要求 h2:B=0.3 ～ 0.4 ，L:B>4;
符合要求 )
今已知 h =1.51m，B=4m，则 h :B=1.51:4=0.38(
2 2
但是由上面两种方法求得的有效池长分别为13m和 16.25m，
其中按照长宽比计=3.25 ，=
所以根据 L:B>4, 应取有效池长L=16.25m。
⑥隔油池总高度
本设计中隔油池设有机械刮油，除渣机，所以池底坡度为i=0 ，而且池底无积泥。
根据公式 H=h1+h2
式中： H—隔油池总高度， m；
h1—隔油池超高， ( 一般不小于 0.4m) ，m。
今取隔油池超高 h1=0.5m，所以，求得隔油池的总高度为：
H=h1+h2=0.5m+1.51m=2.01m
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