第３２卷第５期２００７年５月
煤炭学报
ＪＯＵＲＮＡＬＯＦＣＨＩＮＡＣＯＡＬＳＯＣＩＥＴＹ
Ｖ０１．３２Ｎｏ．５
Ｍａｖ２００７
文章编号：０２５３—９９９３（２００７）０５—０５２６一０５
于海龙１，刘建忠２，张超１，岑可法２
（１＿中原工学院能源与环境学院，河南郑州４５０００７；２．浙江大学能源清洁利用国家重点实验室，浙江杭州３１００２７）
导电碳浆
摘要：为了考察新型水煤浆气化炉与多喷嘴对置式水煤浆气化炉的对比，应用数值模拟的方法，对该新型水煤浆气化炉与多喷嘴对置式水煤浆气化炉的气化进行了热态数值模拟研究．结果表明，新型水煤浆气化炉在炉内气化流场的组织和产出的有效气成分上均优于多喷嘴对置式水煤浆气化炉，在相同容量的气化炉内，新型水煤浆气化炉与多喷嘴对置式水煤浆气化炉对比，碳转化率高０．７５％，水解率高近２．９１％，干有效气成分高５．３４％，冷煤气效率高７．０９％，每产出１０００ｍ３有效气（ｃＯ＋Ｈ：）可节省氧气２０ｍ３，节省煤３６ｋｇ．
关键词：水煤浆；气化炉；气化；数值模拟
中图分类号：ＴＱ５３４．４文献标识码：Ａ
Ｔｈｅｇａｓｉｆ妒ｎｇｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｍｌｌｌｔｉ－ｎｏｚｚｌｅｏｐｐｏｓｉｔｉｏｎｇａｓｉ６ｅｒ
锄ｄａｎｅｗｃｏａｌｗａｔｅｒｓｌｕｒｒｙ髟峪ｉ６ｅｒ
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Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｃｏｍｐａｒｅｔｈｅｎｅｗｇａｓｍｅｒａｎｄｔｈｅｍｕｌｔｉ—ｎｏｚｚｌｅｏｐｐｏｓｉｔｉｏｎｇａｓｉｆｉｅｒ，ｔｈｅ
ｎｕｍ翻ｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｍｅ出ｏｄａｔｈｏｔｓｔａｔｅｗａｓａｐｐｌｉｅｄｔｏｓｔｕｄｙｔｈｅｇａｓｉｆｙｉｎｇｐｒｏｅｅｓｓｂｏｔｈｏｆｔｈｅｎｅｗｇａｓｉ鑫ｅｒａｎｄ出ｅｍｕｌｔｉ—ｎｏｚｚｌｅｏｐｐｏｓｉ—ｔｉｏｎｇａｓｉｆｉｅｒ．Ｔｈｅｓｉｍｕｌａｔｅｄｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｃｏｍｐａｒｅｄｗｉｔｈｔｈｅｍｕｌｔｉ—ｎｏｚｚｌｅｇａｓｉ６ｅｒ，ｔｈｅｇａｓｉｆｙｉｎｇｎｏｗｆｉｅｌｄａｎｄｔｈｅｅＨ＇ｅｃｔｉｖｅｇａｓｅｓｉｎｔｌｌｅｎｅｗｇａｓｉｆｉｅｒｉｓｓｕｐｅｒｉｏｒ．Ｉｎｔｈｅｇａｓｉｆｉｅｒｏｆｓａｍｅｃａｐａｃｉｔｙ，ｔｌｌｅｅｍｃｉｅｎｃｙｏｆｃａｒｂｏｎｃｏｎＶｅｒ—ｓｉｏｎｏｆｔｈｅｎｅｗｇａｓｉｆｉｅｒｉｓｍｏｒｅａｂｏｕｔＯ．７５％，ａｌｌｄｐｅｒｃｅｎｔｈｙｄｒｏｌｙｓｉｓｉｓｍｏｒｅａｂｏｕｔ２．９１％，ｗｈｉｌｅｄｒｙｅｆｋｃｔｉｖｅｇａ—ｓｅｓｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓａｒｅｍｏｒｅａｂｏｕｔ５．３４％，ａｎｄｃｏｌｄｇａｓｅｆＥｉｃｉｅｎｃｙｉｓｍｏｒｅ
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ｃｏａｌｗａｔｅｒｓｌｕｒｒｙ（ＣｗＳ）；ｇａｓｉｆｉｅｒ；ｇａｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ；ｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ
为说明新型水煤浆气化炉的优越性所在，对额定工况下的多喷嘴对置式气化炉和新型水煤浆气化炉的气化过程进行了数值模拟计算，并将数值模拟计算结果进行了对比．从流场分布、温度分布、粗煤气组成、气化炉内平均温度、碳转化率、水解率、颗粒平均停留时间、单位产气氧耗等各个方面进行了详细的对比说明．数值模拟计算中多喷嘴对置式气化炉的运行工况为：气化炉容量６００ｋｇ／ｈ，气化压力４ＭＰａ，煤浆浓度６２％，氧碳原子比０．９８，单支喷嘴煤浆流量１５０ｋｇ／ｈ（共４支），单支喷嘴氧气流量６１．７４ｍ３／ｈ，气化炉内氧气总流量２４６．９６ｍ３／ｈ．数值模拟计算中新型水煤浆气化炉的运行工况为：气化炉容量６００ｋｇ／ｈ，气化压力４ＭＰａ，煤浆浓度６２％，氧碳原子比０．９５９，炉顶喷嘴煤浆流量２４０ｋｇ／ｈ，炉收稿日期：２００６一０７—２８责任编辑：柳玉柏
基金项目：国家重点基础研究发展计划基金资助项目（２００４ｃＢ２１７７０１）
作者简介：于海龙（１９７５一），男，吉林镇赉人，博士，副教授．７ｒｅｌ：０３７ｌ一６２５０６０５０，Ｅ—ｍａｉｌ：８ｕｎｉｎ曲０ｙ＠ｓｏｈｌＬｃｏｍ
第５期于海龙等：多喷嘴对置与新型水煤浆气化炉气化的对比５２７
侧单支喷嘴煤浆流量９０ｋｇ／ｈ（炉侧共４支），炉顶喷嘴氧气流量１４５ｍ３／ｈ，炉侧单支喷嘴氧气流量２４．１７ｍ３／ｈ，气化炉内氧气总流量２４１．６８ｍ３／ｈ．
１数值模拟的控制
１．１计算对象的描述
本文进行数值模拟计算的物理模型分别为６００ｋ∥ｈ的新型水煤浆气化炉和６００ｋｇ／ｈ的多喷嘴对置式水煤浆气化炉炉内三维空间．新帕斯卡裂桶实验
型水煤浆气化炉内径为０．５ｍ，净
高１．５ｍ，高径比为３（图１）．
此模型对实际气化炉进行适
当的简化处理，将炉膛两端对流
场影响较小的圆角部分去掉，而
将气化炉视为一个圆柱状，这样
就简化了模型网格划分的麻烦和图１气化炉数值模拟计算的物理模型
限制，而对实际数值模拟又不致Ｆｉ昏１Ｇａｓ正ｅｒｐｈｙｓｉ浏ｍｏｄｅｌｏｆｎｕｍ甜ｃａ】ｓｉｍｌｌ】ａｔｊ伽ｃａｌｃｕｌａｔｉ叩
产生较大的影响．物理模型决定以后，利用四面体和六面体对此模型进行了混合网格划分．
１．２计算的数学模型
根据前人的研究成果¨“］，并总结其优缺点，数值模拟计算用的数学模型采用如下形式．
（１）二维流动的控制方程在数值模拟中，流动由质量、动量、能量守恒方程描述．连续性方程（质量守恒方程）的一般形式口１为害＋丛磐＋警＋亟磐＝ｏ．黏性流体的运动方程（动量守恒方程）为
Ｎ—ｓ方程，其一般形式口３为ｐ警＝毹一毒＋肛硪芸麦＋争硼毒（老）．
模拟计算中湍流动能的控制采用，ｃ一占黏性湍流流动模型哺１，其以张量表示的支配方程的一般形式为
杀（ｐ，ｃ）＋毒（ｐ麒ｉ）２茜（％胁差）＋Ｇ。一ｐ岛
击（ｐ８）＋毒（ｐ蹦）＝蠢（ｄ。胁蓑）＋ｃ・。詈Ｇ。一ｃ２ａｐ譬，
式中，ｐ为混合物的密度；“ｉ为ｉ方向的速度分量；ｆ为时间间隔；Ｇ。为由平均速度梯度引起的湍流动能；ｃ。。，ｃ：。为经验常数，由文献［６］给出，分别为模型常数ｃ。。＝１．４２，ｃ：。＝１．６８；ｐ。行为有效黏性．将以上方程加上边界定解条件，利用有限容积法可求得流场内流体运动的瞬时解，包括流体运动的速度分布、压力分布、湍流强度分布等．
（２）辐射模型由于煤浆中存在煤粉颗粒，其与气相间的对内、对外辐射不容忽视，综合考虑选用燃烧计算常用的Ｐ一１辐射模型［７’８］．Ｐ一１辐射模型是Ｐ—Ｎ模型的最简单情况，辐射流量为
ｑ，＝一ＶＧ／［３（ｏ＋盯。）一ｃ盯。］．（１）其中，Ｇ为人射辐射；ｏ为吸收系数；盯。为散射系数；ｃ为线性各向异性相函数系数（详见后面阐
述）．如果引入参数，，则，＝１／［３（ｏ＋盯。）一ｃ盯。］，则式（１）可简化为
中频淬火变压器ｑ，＝一厂ＶＧ．（２）对于Ｇ的传输平衡方程可表示为
Ｖ（厂ＶＧ）一ｏＧ＋４口盯ｒ４＝Ｓｅ，（３）其中，盯为斯蒂芬一波尔兹曼常数；ｓ。为用户定义的辐射源相，对于水煤浆气化过程的数值模拟，由于没
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（３），得
一Ｖｇ。＝ｏＧ一４Ⅱ盯ｒ４．（４）则式（４）可以直接带人能量方程来计算热辐射．
（３）水分蒸发的处理通常在进行水煤浆滴水分蒸发计算时，可以应用ｓｐａｌｄｉｎｇ的水滴蒸发理论来建立蒸发过程的数学模型∽Ｊ．对于水煤浆气化过程，由于炉温较高，水分蒸发迅速，其水分蒸发时间占燃尽时间的比例很低，在１％的数量级¨０【，因此，在对水煤浆气化过程进行数值模拟计算时，可以认为水分一进入气化炉就立刻蒸发完毕，但其蒸发所需汽化潜热应包括在整个计算过程中．（４）挥发分析出模型由Ｈ．Ｋｏｂａｙａｓｈｉ等人ｕ刈提出的用２个平行的、互相竞争的一级反应来描述挥发分的析出过程比较合适．即２个平行的反应同时将煤的一部分（ａ。，“：）热解成挥发分Ｋ和屹，另一部分则变成炭Ｒ，和Ｒ：．这个模型的特点认为存在着２个不同活化能：Ｅ。和眨，以及２个不同的频率因子Ｋ。和如的热解反应，且认为Ｅ：＞Ｅ。，如＞％。．根据文献［１１
］，对于烟煤，当取Ｅ。＝７４Ｗｍｏｌ，Ｅ：＝２５０ｋＪ／ｍｏｌ，Ｋ１＝３．７×１０５／ｓ，点如＝１．４６×１０１３／ｓ，ａ，＝０．３８，ａ２＝０．８，则能取得比较好的结果．其析出挥发分的质量ｍ。（ｆ）可由下式求得（各量全部为分析基数据）
了ｉ—二了；ｉｉｉｉ专ｊ矗２上｛（ａ－后・＋仅ｚ．｜｝ｚ）ｅｘｐ［一上（忌・＋矗ｚ）ｄ￡］｝ｄ￡，（５）
ｍ，ｆ、一一
式中，ｍ，（ｆ）为￡时刻已析出的挥发分质量；厶。。为水煤浆中水分和挥发分总的质量分数；％．。为喷射源的初始颗粒质量；ｍ。为颗粒的含灰量；矗，，矗：为２个反应的反应速率，其中忌。＝３．７×１０５ｅｘｐ（一１７７００／Ｒ丁）；．｜｝２＝１．４６×１０１３ｅｘｐ（一５９８００／Ｒ丁）；尺为气体常数；ｒ为反应温度．
（５）焦炭燃烧模型焦炭燃烧反应不仅在炭的表面进行，也可以在炭的内部孔隙中进行，高温时，受到氧气向颗粒内部扩散和燃烧产物向颗粒外部扩散的双重控制，此时扩散控制占主要地位，因此动力一扩散控制的燃烧反应模型更接近于实际情况¨２’１３｜．焦炭燃烧后生成的气相物质一部分扩散到空间中，与其他气相物质发生均相反应，一部分向焦炭内部扩散，与焦炭发生还原反应．
１．３边界条件和计算方法
在数值计算中，氧化剂的入口边界条件选择速度入口，此时在进行氧化剂入口速度的计算时应注意压力和密度、体积的关系；在确切知道人口尺寸的情况下，应指定入口湍流强度和水利直径．出口边界条件可以选择压力出口边界条件，压力出口需要指定出口处的测量压力和返流温度等边界条件，在确切知道出口尺寸的情况下，应指定出口湍流强度和水利直径．壁面采用无滑移边界条件，热流密度为Ｏ．采用结构化网格，在计算过程中收敛条件规定各支配方程迭代计算的余量至少小于１０～，而对于能量方程和Ｐ一１辐射模型迭代计算的余量至少小于１０～．
２数值模拟计算的结果
２．１流场分布
图２为多喷嘴对置式气化炉和新型水煤浆气化炉内的速度分布等高线和速度矢量．从图２多喷嘴对置
式气化炉中可以看出，热态情况下多喷嘴对置式气化炉
内流场分布与冷态流场数值模拟计算相似，互相对置的
两对喷嘴射流在相互撞击后形成了向上和向下的两股撞
击流股，向上的撞击流股直接冲向其化炉拱顶，与拱顶
撞击后沿气化炉炉顶边壁折返，向下的撞击流股沿气化
炉中心轴线向下推进，速度逐渐衰减，直至气化炉底部
出口上方．向上的撞击流股对气化炉拱顶产生一定的冲
刷作用，高温的气流对气化炉拱顶耐火砖的直接冲刷将图２气化炉内的速度分布
ic卡智能门锁Ｆｉ昏２”ｄｏｃｌ移ｄ１８胁ｕｎｏｎｍ出８ｇａｓｌ蠡８。
对气化炉拱顶耐火砖产生直接的冲蚀，对耐火砖的使用
第５期于海龙等：多喷嘴对置与新型水煤浆气化炉气化的对比５２９
柴油机启动器寿命产生一定的影响，折返回流的高温气体对气化炉上部耐火砖也产生了一定的冲蚀作用，因此也势必影响耐火砖的使用寿命，进而影响气化炉的安全运行，向下的撞击流股有可能部分直接冲向气化炉底部出口，增加了气化炉内反应物质“短路”现象发生的可能性．而这种情况在新型水煤浆气化炉中未曾发现，而且新型水煤浆气化炉在炉侧喷嘴射流下方形成了明显的折返流区，折返流区体积较大，这对炉侧喷嘴射流卷吸周围高温烟气起到了良好的作用，折返气流加入到撞击区内，增加了撞击区内的湍流混合效果，其携带的热量为撞击区内的着火燃烧提供了稳定的热源，使气化炉的着火更加稳定．因此从热态流场分布来看，新型水煤浆气化炉在保护炉内耐火砖、抑制“短路”现象、着火燃烧等方面均在一定程度上优于多喷嘴对置式气化炉．
２．２温度分布
图３为多喷嘴对置式气化炉和新型水煤浆气化炉内
的温度分布等高线和温度分布灰度．多喷嘴对置式气化
炉炉内平均温度为１６４４．５Ｋ，而新型水煤浆气化炉内
平均温度为１６６３．２Ｋ，两者相比差别不大，但与ＧＥ气
化炉相比增加了近１００Ｋ，这可能对炉内耐火砖的性能
要求有所增加，存在一定不利因素．多喷嘴对置式气化
炉内靠近喷嘴出口附近和两股撞击流股内的温度较高，图３气化炉内的温度分布
Ｔｅｍｐｅｍｔ啪ｄｉｓ袖ｕｔｉｎｇｉｎｔｌｌｅｇ鹊ｉｆｉｅｒ
气化炉拱顶和气化炉上部靠近边壁处温度也较气化炉内Ｆｉｇ．３
其他位置温度要高．管流区内温度分布不够均匀，回流区内温度较低，因此这对燃烧着火不利，高速喷嘴射流不能卷吸周围高温烟气，进而推迟了着火．而新型水煤浆气化炉管流区、折返流区和回流区内温度分布比较均匀且温度较高，这对燃烧和气化反应均有利．
２．３数值模拟
表１为ＧＥ、多喷嘴对置和新型水煤浆气化炉出口粗煤气组成、气化炉内平均温度、碳转化率、颗粒平均停留时间的数值模拟计算结果对比，其中水解率、干有效气成分、单位有效产气氧耗和煤耗、单位有效产气节氧量和煤量是对数值模拟计算结果分析得到的．
表１ＧＥ、多喷嘴对置和新型水煤浆气化炉数值模拟计算结果对比
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ｏｐｐｏｓｉ廿ｏｎ昏Ｉｓｉ６ｅｒａｎｄａｎｅｗｃｏａｌｗａｔｅｒｓｌｕｒｒｙｇ砌ｅｒ
煤炭学报２００７年第３２卷
由表１可以明显看出，多喷嘴对置式气化炉与ＧＥ气化炉相比存在较大的优越性，而新型水煤浆气化炉与多喷嘴对置式气化炉相比，在水解率、干有效气组成、单位有效产气氧耗和煤耗等方面也存在较大优势．因此通过数值模拟计算的结果表明，新型水煤浆气化炉与其他２种形式的水煤浆气化炉相比，其优越性非常明显．
３结论
（１）水煤浆气化过程可以很好地利用非预混燃烧方法进行数值模拟计算研究．
（２）通过对ＧＥ气化炉、多喷嘴对置式水煤浆气化炉的数值模拟计算结果的对比表明，多喷嘴对置式气化炉较ＧＥ气化炉干有效气成分提高５．０７％，碳转化率提高２．０４％，水解率提高７．０８％，单位有效产气氧耗节省约７．３２％，单位有效产气煤耗节省约１１．００％．
（３）新型水煤浆气化炉较多喷嘴对置式气化炉干有效气成分提高５．３４％，碳转化率提高０．７５％，水解率提高２．９１％，单位有效产气氧耗节省约５．２６％，单位有效产气煤耗节省约６．５５％．
（４）从热态数值模拟计算结果来看，新型水煤浆气化炉的优势不言而喻，且新型水煤浆气化炉若采用笔者自行研制的新型水煤浆气化喷嘴¨４’１５。，其成本将会大幅降低．
参考文献：
王辅臣，刘海峰，龚欣，等．水煤浆气化系统数学模拟［Ｊ］．燃料化学学报，２００ｌ，２９（１）：３３～３８．
于海龙，赵翔，周志军，等．氧煤比对水煤浆气化影响的数值模拟［Ｊ］．煤炭学报，２００４，２９（５）：６０６～６１０．于海龙，赵翔，周志军，等．煤浆浓度对水煤浆气化影响的数值模拟［Ｊ］．动力工程，２００５，２５（２）：２１７～２２０，
２３８．
于海龙，赵翔，周志军，等．氧碳原子比和水煤浆质量分数对水煤浆气化影响的数值模拟［Ｊ］．燃料化学学报，
２００４，３２（４）：３７０～３７４．
费祥麟．高等流体力学［Ｍ］．西安：西安交通大学出版社，１９９５．ｃｈｏｕｄｈｕｒｙＤ．Ｉｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎｔｏｔｌｌｅｒｅｎｏｍａｌｉｚａｔｉｏｎｇｍｕｐｍｅｔｌｌｏｄａｎｄｔｕｒｂｕｌｅｎｃｅ
ｍｏｄｅｌｉｎｇ［Ｍ］．ＬｅｂａｎｏｎＮｅｗＨａｍｐｓｈｉｒｅＵＳＡ：ｎｕｅｎｔＩｎｃ，１９９３．ＴＭ～１０７．
ｃｈｅｎｇＰ．Ｔｗｏ—ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌｒａｄｉａｔｉｎｇｇａｓｎｏｗｂｙａｍｏｍｅ呲ｍｅｔｌｌｏｄ［Ｊ］．ＡＩＡＡＪｏｕｍａｌ，１９６４（２）：１
６６２～１６６４．ｓｉｅｇｅｌＲ，ＨｏｗｅｌｌＪＲ．皿ｅ册ａｌｒａｄｉａｔｉｏｎｈｅａｔ妇ｎｓｆｅｒ［Ｍ］．ｗ鹊ｈｉｎｇｔｏｎＤｃ：ＨｅｒｎｉｓｐｈｅｒｅＰｕｂｌｉｓｌｌｉｎｇｃ呷ｏｒａｔｉｏｎ，１９９２．１５～２５６．ｓｐａｌｄｉｎｇＤＢ．ｃｏｎｖｅｃｔｉｖｅｍ
ａｓｓｔｒａｎｓｆｅｒ［Ｍ］．Ｌｏｎｄｏｎ：ＥｄｗａｒｄＡｍａｌｄＬｔｄ．，１９６３．岑可法，姚强，曹欣玉，等．煤浆燃烧、流动、传热和气化的理论与应用技术［Ｍ］．杭州：浙江大学出版社，
１９９７．
ＫｏｂａｙａｓｈｉＨ，ＨｏｗａｒｄＪＢ，ｓａｒｏｆｉｍＡＦ．ｃｏａｌｄｅｖｏｌａｔｉｌｉｚａｔｉｏｎａｔｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ［Ａ］．Ｉｎ１６ｔｌｌｓｙｍｐ．（Ｉｎｔ’１．）ｏｎｃｏｍ－ｂｕｓｔｉｏｎ［ｃ］．Ｔｏｋｙｏ：７Ｉｈｅ
ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，１９７６．１３０３～１３１７．ＢａｕｍＭＭ，ＳｔｒｅｅｔＰＪ．Ｐｒｅｄｉｃｔｉｎｇｔｈｅｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎｂｅｈａｖｉｏｒｏｆｃｏａｌｐ础ｉｃｌｅｓ［Ｊ］．ｃｏｍｂｕｓｔ．ｓｃｉ．Ｔｅｃｈ．，１９７１，３（５）：
２３ｌ～２４３．ＦｉｅｌｄＭＡ．Ｒａｔｅｏｆｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ０ｆ８ｉｚｅ铲ａｄｅｄｆｒａｃｔｉｏｎｓｏｆｃｈａｒｆｒｏｍ
控制棒驱动机构ａ１０ｗｒ粕ｋｃｏａｌｂｅｍｅｅｎ１２００～２０００Ｋ［Ｊ］．ｃｏＩｌｌｂｕｓｔ
ｎａｍｅ，１９６９，１３：２３７—２５２．于海龙，张传名，刘建忠，等．新型水煤浆气化喷嘴
雾化性能试验研究［Ｊ］．中国电机工程学报，２００５，２５（２２）：
９９～１０３．
于海龙，赵翔，周俊虎，等．喷嘴结构对水煤浆喷嘴雾化性能影响的试验研究［Ｊ］．中国电机工程学报，２００６，
２６（１４）：８０～８５．
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