总第２８５期２０１９年第９期
ＨＥＢＥＩＭＥＴＡＬＬＵＲＧＹ
ＴｏｔａｌＮｏ.２８５２０１９ꎬＮｕｍｂｅｒ９
Ｃ７２ＤＡ胎圈钢丝质量提升
王㊀超
(河钢集团宣钢公司二钢轧厂ꎬ河北宣化０７５１００)
摘要：针对Ｃ７２ＤＡ胎圈钢生产初期断丝率高ꎬ无法满足拉拔性能要求的现状ꎬ分析了产品生产过程中各工序存在的问题ꎬ并进行了优化ꎮ通过提前控制入炉铁水条件ꎬ使用内回螺纹钢筋作为废钢ꎻ采用双渣留渣法操作在保证转炉终点磷含量的前提下ꎬ提高出钢碳含量ꎻ使用低Ａｌ低Ｔｉ含量的合金料ꎻ使用帘线钢专用精炼渣替代石英砂ꎻ结晶器由矩管改为方管ꎻ对转炉底吹氮氩切换的氮气管道进行打盲板操作ꎻ取消电石的使用等一系列优化措施ꎬ转炉终点碳含量提高０.０４％ꎬ精炼到站碳含量提高０.０７％㊁钛含量降低０.００１８％ꎬ精炼终渣碱度降低０.０７ꎬ铸坯碳偏析指数降低０.０８ꎬ盘条的[Ｎ]含量降低 ０.００１５％ꎬ各项指标改善明显ꎬ产品质量得到了提升ꎬ满足了下游用户的使用要求ꎮ关键词：胎圈钢
ꎻＣ７２ＤＡꎻ精炼渣碱度ꎻ夹杂物ꎻ碳偏析ꎻ氮含量中图分类号:１４２.４㊀㊀㊀㊀㊀㊀文献标识码:Ａ文章编号:１００６－５００８(２０１９)０９－００４５－０６
ｄｏｉ:１０.１３６３０/ｊ.ｃｎｋｉ.１３－１１７２.２０１９.０９１０
ＱＵＡＬＩＴＹＩＭＰＲＯＶＥＭＥＮＴＯＦＣ７２ＤＡＢＥＡＤＷＩＲＥ
ＷａｎｇＣｈａｏ
(Ｎｏ.２ＳｔｅｅｌＲｏｌｌｉｎｇＰｌａｎｔｏｆＨＢＩＳＧｏｕｐＸｕａｎｓｔｅｅｌＣｏｍｐａｎｙꎬＸｕａｎｈｕａꎬＨｅｂｅｉꎬ０７５１００)
Ａｂｓｔｒａｃｔ:ＩｎｖｉｅｗｏｆｔｈｅｈｉｇｈｗｉｒｅｂｒｅａｋａｇｅｒａｔｅｏｆＣ７２ＤＡｂｅａｄｓｔｅｅｌｉｎｔｈｅｉｎｉｔｉａｌｓｔａｇｅｏｆｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎꎬｗｈｉｃｈｃａｎｎｏｔｍｅｅｔｔｈｅｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓｏｆｄｒａｗｉｎｇｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅꎬｔｈｅｅｘｉｓｔｉｎｇｐｒｏｂｌｅｍｓｉｎｅａｃｈｐｒｏｃｅｓｓｏｆｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｗｅｒｅａｎａｌｙｚｅｄａｎｄｏｐｔｉｍｉｚｅｄ.Ａｓｅｒｉｅｓｏｆｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｍｅａｓｕｒｅｓａｒｅｃａｒｒｉｅｄｏｕｔꎬｓｕｃｈａｓｂｙｃｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇｔｈｅｈｏｔｍｅｔａｌｃｏｎｄｉｔｉｏｎｉｎａｄｖａｎｃｅꎬｔｈｅｓｃｒａｐｉｓｍａ
ｄｅｏｆｉｎｎｅｒ－ｒｅｔｕｒｎｔｈｒｅａｄｅｄｓｔｅｅｌｂａｒꎻｔｈｅｃａｒｂｏｎｃｏｎｔｅｎｔｏｆｓｔｅｅｌｉｓｉｎｃｒｅａｓｅｄｂｙｕｓｉｎｇｄｏｕｂｌｅｓｌａｇｒｅｔｅｎｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｕｎｄｅｒｔｈｅｐｒｅｍｉｓｅｏｆｅｎｓｕｒｉｎｇｔｈｅｐｈｏｓｐｈｏｒｕｓｃｏｎｔｅｎｔａｔｔｈｅｅｎｄｏｆｃｏｎｖｅｒｔｅｒꎻｔｈｅａｌｌｏｙｍａｔｅｒｉａｌｗｉｔｈｌｏｗＡｌａｎｄＴｉｃｏｎｔｅｎｔｉｓｕｓｅｄꎻｔｈｅｓｐｅｃｉａｌｒｅｆｉｎｉｎｇｓｌａｇｆｏｒｃｏｒｄｓｔｅｅｌｉｓｕｓｅｄｉｎｓｔｅａｄｏｆｑｕａｒｔｚｓａｎｄꎻｔｈｅｍｏｕｌｄｉｓｃｈａｎｇｅｄｆｒｏｍｒｅｃｔａｎｇｕｌａｒｔｕｂｅｔｏｓｑｕａｒｅｔｕｂｅꎻｔｈｅｎｉ￣ｔｒｏｇｅｎｇａｓｐｉｐｅｌｉｎｅｓｗｉｔｃｈｅｄｂｙｎｉｔｒｏｇｅｎａｎｄａｒｇｏｎｂｌｏｗｉｎｇａｔｔｈｅｂｏｔｔｏｍｏｆｔｈｅｆｕｒｎａｃｅｉｓｏｐｅｒａｔｅｄｗｉｔｈｂｌｉｎｄｐｌａｔｅꎬａｎｄｔｈｅｕｓｅｏｆｃａｌｃｉｕｍｃａｒｂｉｄｅｉｓｃａｎｃｅｌｅｄ.Ｔｈｒｏｕｇｈｔｈｅｍｅａｓｕｒｅｓꎬｔｈｅｃａｒｂｏｎｃｏｎｔｅｎｔａｔｅｎｄ－ｐｏｉｎｔｏｆｃｏｎｖｅｒｔｅｒｉｓｉｎｃｒｅａｓｅｄｂｙ０.０４％ꎬｔｈｅｃａｒｂｏｎｃｏｎｔｅｎｔｏｆｒｅｆｉｎｉｎｇｉｓｉｎｃｒｅａｓｅｄｂｙ０.０７％ꎬｔｈｅｔｉｔａｎｉｕｍｃｏｎｔｅｎｔｏｆｒｅｆｉｎｉｎｇｉｓｒｅｄｕｃｅｄｂｙ０.００１８％ꎬｔｈｅｂａｓｉｃｉｔｙｏｆｒｅｆｉｎｉｎｇｅｎｄ－ｓｌａｇｉｓｒｅｄｕｃｅｄｂｙ０.０７ꎬｔｈｅｃａｒｂｏｎｓｅｇｒｅ￣ｇａｔｉｏｎｉｎｄｅｘｏｆｓｌａｂｉｓｒｅｄｕｃｅｄｂｙ０.０８ꎬａｎｄｔｈｅ[Ｎ]ｃｏｎｔｅｎｔｏｆｗｉｒｅｒｏｄｉｓｒｅｄｕｃｅｄｂｙ０.
００１５％.Ａｌｌｉｎｄｅ￣ｘｅｓａｒｅｉｍｐｒｏｖｅｄｏｂｖｉｏｕｓｌｙꎬａｎｄｔｈｅｐｒｏｄｕｃｔｑｕａｌｉｔｙｉｓｉｍｐｒｏｖｅｄꎬｗｈｉｃｈｍｅｅｔｓｔｈｅｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓｏｆｄｏｗｎ￣ｓｔｒｅａｍｕｓｅｒｓ.
ＫｅｙＷｏｒｄｓ:ｂｅａｄｓｔｅｅｌꎻＣ７２ＤＡꎻｒｅｆｉｎｉｎｇｓｌａｇｂａｓｉｃｉｔｙꎻｉｎｃｌｕｓｉｏｎｓꎻｃａｒｂｏｎｓｅｇｒｅｇａｔｉｏｎꎻｎｉｔｒｏｇｅｎｃｏｎｔｅｎｔ
收稿日期:２０１９－０２－２０
作者简介：王超(１９８４－)ꎬ男ꎬ工程师ꎬ２０１１年毕业于华北理工大学钢铁冶金专业ꎬ现在河钢集团宣钢公司二钢轧厂从事炼钢技术管理㊁转炉炼钢工艺优化与技术创新工作ꎬＥ－ｍａｉｌ:ｗａｎｇｚｈｅｗｅｉｇｕ＠１６３.ｃｏｍ
０㊀
引言
㊀㊀拉拔是钢帘线生产过程中最重要的生产工序之一ꎮ为实现轮胎的轻量化ꎬ减少轮胎钢帘线钢丝用
量ꎬ降低燃料费用ꎬ在足够的强度条件下ꎬ把钢帘线拉得更细是各生产厂家追求的目标ꎬ这就要求帘线
钢盘条具有很好的可拉拔性能[１－４]ꎮ随着河钢宣钢普转优工作的逐步开展ꎬ胎圈钢丝Ｃ７２ＤＡ作为高端品种钢ꎬ产量逐月提高ꎮ但前期生产的Ｃ７２ＤＡ断丝率较高ꎬ无法满足胎圈钢丝拉拔加工的要求ꎬ需要进行生产工艺优化ꎬ提高其拉拔性能ꎮ
总第２８５期㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀ＨＥＢＥＩＹＥＪＩＮ
１㊀工艺路线及质量要求
１.１㊀工艺路线
㊀㊀Ｃ７２ＤＡ生产工艺路线：铁水ＫＲ脱硫ң１５０ｔ转炉(双渣)ңＬＦ精炼炉ң２＃连铸机(结晶器电磁搅拌㊁凝固末端电磁搅拌㊁１５０ｍｍ２方坯)ң二高线轧制ꎮ
１.２㊀胎圈钢丝质量要求
㊀㊀中包样熔炼分析控制如表１所示ꎮ
表１㊀Ｃ７２ＤＡ钢中包样化学成分ｗｔ％
Ｔａｂ.１㊀ＣｈｅｍｉｃａｌｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆｔｕｎｄｉｓｈｓａｍｐｌｅｏｆＣ７２ＤＡｓｔｅｅｌｗｔ％ＣＳｉＭｎＰＳＣｒＮｉＭｏＣｕＡｌｔ
范围０.７０~０.７４０.１５~０.３００.４５~０.６０ɤ０.０１２ɤ０.００８ɤ０.０５ɤ０.０３ɤ０.０２ɤ０.０３ɤ０.００４内控０.７０~０.７２０.１８~０.２２０.５０~０.５５ɤ０.０１０ɤ０.００５ɤ０.０４ɤ０.０２－ɤ０.０２ɤ０.００１７目标０.７１０.１８０.５３ɤ０.０１０ɤ０.００５－－－－ɤ０.００１
㊀㊀钢中气体控制目标Ｔ[Ｏ]ɤ２０ｐｐｍꎬＴ[Ｎ]ɤ３５ｐｐｍꎮ
㊀㊀铁水经脱硫预处理ꎬ出站[Ｓ]ɤ０.００３％ꎬ脱硫渣必须扒除干净ꎬ保证入炉温度ȡ１２５０ħ的要求ꎮ合金化使用硅锰㊁硅铁㊁低氮增碳剂ꎻ出钢时加入精炼白灰１０００ｋｇꎬ精炼前期碱度按１.５~２.０控制ꎬ精炼过程中加入石英砂２０００ｋｇ进行变碱度操作ꎬ终渣碱度目标０.９５~１.０５ꎮ精炼扩散脱氧采用低铝硅铁粉㊁优质碳化硅及电石ꎬ视脱氧情况调整加入量ꎬ进行脱氧造白渣ꎬ软吹１５ｍｉｎ以上ꎮ该钢种的关键控制点如下: ㊀㊀(１)化学成分要求严格ꎬＣ㊁Ｍｎ㊁Ｓｉ成分波动要小ꎬ对Ｓ㊁Ｐ等微量元素的含量要求严格限制[５－７]ꎮ㊀㊀(２)钢中不能有Ａ１２Ｏ３㊁Ｔｉ(ＣꎬＮ)等脆性夹杂物ꎬ塑性夹杂物的数量要少且要求分布均匀ꎮ
㊀㊀(３)碳中心偏析指数ɤ１.０５ꎮ高碳钢的偏析是造成钢的内部质量和性能不均匀的主要因素ꎬ在拉丝和扭转过程中易引起断裂[８－１０]ꎮ
㊀㊀(４)在生产过程中ꎬ除了降低非金属氧化物夹杂含量ꎬ并控制其组织形态㊁成分和尺寸分布外ꎬ还需要降低有害气体含量以及Ｐ㊁Ｓ㊁Ａｓ㊁Ｓｎ㊁Ｓｂ㊁Ｃｕ㊁Ｐｂ和Ｂｉ之类的痕量元素的含量ꎬＴ[Ｏ]ɤ２０ｐｐｍꎬＴ[Ｎ]ɤ３０ｐｐｍꎮ
２㊀产品质量控制现状与问题分析
㊀㊀目前各工序产品质量控制情况如下ꎮ
２.１㊀脱硫前后的铁水条件
㊀㊀铁水脱硫前后质量控制情况ꎬ如表２所示ꎮ
表２㊀脱硫前后的铁水条件
Ｔａｂ.２㊀Ｈｏｔｍｅｔａｌｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｂｅｆｏｒｅａｎｄａｆｔｅｒｄｅｓｕｌｆｕｒｉｚａｔｉｏｎ
项目
脱硫前
Ｐ/％Ｓ/％温度/ħ
脱硫后
Ｐ/％Ｓ/％温度/ħ最大值０.１３９０.０４０１３２１０.１４７０.００２１２９８最小值０.１０９０.０２５１２４１０.１２００.００１１２１５均值０.１２６０.０３２１２８２０.１３００.００１１２５０极值０.０３００.０１５８００.０２７０.００１８３㊀㊀铁水Ｐ㊁Ｓ含量普遍偏高ꎬＫＲ脱硫负荷大ꎬ脱硫后铁水物理热损失大ꎬ入炉铁水温度偏低ꎬ磷含量偏高ꎮ
２.２㊀转炉终点控制情况
㊀㊀转炉终点控制情况ꎬ如表３所示ꎮ梭子鱼综合症
表３㊀转炉终点控制情况
Ｔａｂ.３㊀Ｅｎｄｐｏｉｎｔｃｏｎｔｒｏｌｏｆｃｏｎｖｅｒｔｅｒ
项目碳含量/％氧含量/％磷含量/％硫含量/％钛含量/％终点温度/ħ最大值０.１５０.０９３３０.０１０.０９０.００１４１６０２
最小值０.０３０.０１６６０.００７０.０３０１５６２
均值０.０７０.０３７１０.００８０.０７０.０００５１５８２
极值０.１２０.０７６７０.００３０.０６０.００１４４０
㊀㊀存在的问题：终点碳含量波动大ꎬ个别炉次存在过吹现象㊁终点钢水氧化性强㊁终点温度波动大ꎮ２.３㊀精炼到站成分控制情况
㊀㊀精炼到站钢水成分ꎬ如表４所示ꎮ
表４㊀精炼到站钢水成分ｗｔ％Ｔａｂ.４㊀Ｃｈｅｍｉｃａｌｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆｌｉｑｕｉｄｓｔｅｅｌｏｆｒｅｆｉｎｉｎｇｆｕｒｎａｃｅ㊀ｗｔ％项目ＣＰＳＴｉ
最大值０.７００.０１００.０９０.００２９
最小值０.５４０.００６０.０３０.００２１均值０.６４０.００８０.０７０.００２５极值０.１６０.００４０.０６０.０００８
河北冶金㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀２０１９年第９期
㊀㊀存在的问题：由于个别炉次终点钢水氧化性强ꎬ除合金本身外ꎬ该钢种不使用其他脱氧剂ꎬ导致碳粉的吸收率波动大ꎬ精炼到站碳含量控制不稳定且偏低ꎬ精炼在调碳过程中ꎬ由于需大翻ꎬ易造成钢液吸氮ꎮ从下文中图２各节点氮含量的变化情况ꎬ也可印证ꎮ钢中Ｔｉ含量平均升高０.００２０％ꎬ主要原因为合金中带入Ｔｉꎮ
２.４㊀钢中酸溶铝的变化情况
㊀㊀取正常连浇的１０炉试样ꎬ对各节点的钢中酸溶铝含量均值进行分析ꎬ结果如表５所示ꎮ
表５㊀各节点酸溶铝含量
Ｔａｂ.５㊀Ａｃｉｄｓｏｌｕｂｌｅａｌｕｍｉｎｕｍｃｏｎｔｅｎｔａｔｅａｃｈｎｏｄｅ
节点编号[Ａｌｓ]/ｐｐｍ
转炉出站ＢＯＦ２－１１５
化渣后ＬＦ２－２２５合金化５ｍｉｎＬＦ２－３１９
软吹开始ＬＦ２－４１７
软吹结束ＬＦ２－５１２
浇铸中期ＴＤ２－２１１
铸坯１流Ｂ２－１１２
㊀㊀由表５可知ꎬ转炉出站至化渣期间ꎬ钢中酸溶铝含量增加ꎬ原因为渣面扩散脱氧剂低铝硅铁粉的使用所致ꎬ软吹过程酸溶铝含量逐渐下降ꎮ
２.５㊀精炼渣碱度变化情况
㊀㊀各节点精炼渣碱度变化情况ꎬ如表６所示ꎮ
表６㊀各节点精炼渣碱度
Ｔａｂ.６㊀Ｂａｓｉｃｉｔｙｏｆｒｅｆｉｎｅｄｓｌａｇａｔｅａｃｈｎｏｄｅ
节点Ｒ
精炼到站１.５１
精１１.５２猎结构
假山的堆叠
精２１.５５
变碱度前１.４８
押花材料
变碱度后１.１０
出站前１.０８
㊀㊀采用加入石英砂的方法进行变碱度操作ꎬ但无法将碱度降低至１.０５以下ꎻ且大量加入石英砂ꎬ对钢包包衬侵蚀严重ꎬ每个钢包只能周转２次就必须下线修理渣线ꎮ
２.６㊀铸坯碳偏析情况
㊀㊀对铸坯碳偏析情况进行统计ꎬ偏析指数最大值为１.２１ꎬ最小值为１.０５ꎬ平均值为１.１２ꎬ碳偏析指数偏高ꎮ连铸机设计之初ꎬ装备有轻压下ꎬ结晶器为矩管ꎬ１５０ｍｍˑ１５０ｍｍ方断面实际尺寸为１５３ｍｍˑ１４８ｍｍꎮ轻压下设备拆除后ꎬ使用原结晶器铜管易导致铸坯脱方ꎬ加重碳偏析ꎮ
２.７㊀各节点气体含量变化情况
㊀㊀各节点Ｔ[Ｏ]含量如图１所示(Ａｄｄ表示精炼物料的加入时间点ꎬ下同)ꎮ
图１㊀各节点Ｔ[Ｏ]含量变化情况Ｆｉｇ.１㊀ＶａｒｉａｔｉｏｎｏｆＴ[Ｏ]ｃｏｎｔｅｎｔａｔｅａｃｈｎｏｄｅ
㊀㊀由图１可知ꎬ随着精炼过程的进行ꎬ钢中Ｔ[Ｏ]含量逐步降低ꎬ表明精炼过程起到了夹杂物去除的效果ꎮ
㊀㊀各节点[Ｎ]含量如图２所示ꎮ
总第２８５期㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀ＨＥＢＥＩ
ＹＥＪＩＮ
图２㊀各节点[Ｎ]含量变化情况Ｆｉｇ.２㊀Ｖａｒｉａｔｉｏｎｏｆ[Ｎ]ｃｏｎｔｅｎｔａｔｅａｃｈｎｏｄｅ
㊀㊀由图２可知ꎬ转炉出钢时[Ｎ]含量为４１ｐｐｍꎬ偏高ꎻ精炼过程[Ｎ]含量持续增加ꎮ２.８㊀夹杂物变化情况
㊀㊀(１)渣中Ａｌ２Ｏ３含量
㊀㊀渣中Ａｌ２Ｏ３含量变化情况如图３所示ꎮ
图３㊀渣中Ａｌ２Ｏ３含量的变化情况Ｆｉｇ.３㊀ＶａｒｉａｔｉｏｎｏｆＡｌ２Ｏ３ｃｏｎｔｅｎｔｉｎｓｌａｇ
㊀㊀渣中氧化铝的含量均随着冶炼的进行而升高ꎬ原因是合金中铝的带入和含铝夹杂物上浮ꎮ㊀㊀(２)钢中夹杂物含量
㊀㊀钢中夹杂物含量变化情况如图４所示ꎮ
河北冶金㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀２０１９年第９
期
图４㊀钢中夹杂物含量的变化情况
Ｆｉｇ.４㊀Ｖａｒｉａｔｉｏｎｏｆｉｎｃｌｕｓｉｏｎｃｏｎｔｅｎｔｉｎｓｔｅｅｌ
㊀㊀由图４可知ꎬ电石的加入ꎬ导致钢中Ａｌ２Ｏ３含量大幅增加ꎮ
２.９㊀Ｃ７２ＤＡ生产中存在问题
㊀㊀通过对各工序产品质量控制分析ꎬ发现Ｃ７２ＤＡ生产中存在以下问题:㊀㊀(１)铁水条件欠佳ꎬＰ㊁Ｓ含量高ꎬ物理热偏低ꎬ终点碳含量不稳定ꎬ且偏低ꎮ
㊀㊀(２)精炼到站碳含量波动大ꎬ均值较低ꎬ精炼过程大量调碳易导致钢液增氮ꎮ㊀㊀(３)出钢过程导致Ｔｉ含量升高０.００２０％ꎬ合金中Ｔｉ含量偏高ꎮ
㊀㊀(４)使用石英石进行变碱度操作ꎬ无法将碱度降低至１.０５以下ꎻ且大量加入石英砂ꎬ对钢包衬侵蚀严重ꎮ
㊀㊀(５)使用矩管结晶器ꎬ铸坯脱方倾向增加ꎬ且碳偏析指数高ꎮ㊀㊀(６)转炉出钢时[Ｎ]含量偏高ꎬ精炼过程持续增氮ꎮ
㊀㊀(７)脱氧剂电石的使用ꎬ导致钢中Ａｌ２Ｏ３含量大幅增加ꎮ
３㊀优化措施
㊀㊀针对Ｃ７２ＤＡ生产中存在的问题进行了优化ꎬ具体措施如下:
㊀㊀(１)Ｃ７２ＤＡ生产前两天ꎬ提前要求炼铁厂控制铁水Ｐ㊁Ｓ含量ꎬ保证适宜的化学热和物理热ꎮ冶炼前提前准备内回螺纹钢筋作为入炉废钢ꎬ避免不明来路的废钢入炉导致残余微量元素超标或重点硫含量超标ꎮ
㊀㊀(２)转炉吹炼采用双渣留渣法ꎬ提高前期去磷率ꎬ稳定保持终点碳含量在０.１０％以上ꎬ避免钢水过氧化ꎻ使用前期出钢口ꎬ保证出钢时钢流圆直不发散ꎮ
小电流选线㊀㊀(３)选择合金成分中Ａｌ㊁Ｔｉ含量低的硅㊁锰合金ꎮ经过对现有物料中Ａｌ㊁Ｔｉ含量进行分析ꎬ最终确定合金化使用的物料为低碳锰铁和低钛硅铁ꎬ且转炉出钢过程不加其他复合脱氧剂ꎬ仅靠合金本身脱氧ꎬ以减少钢中杂质ꎮ
㊀㊀(４)取消石英砂物料ꎬ改用帘线钢专用精炼渣ꎻ变碱度操作更改为全程低碱度操作ꎮ㊀㊀(５)结晶器铜管断面尺寸由１５３ｍｍˑ１４８ｍｍ改为１５０ｍｍˑ１５０ｍｍꎮ
㊀㊀(６)转炉底吹氮氩切换管路的氮气管道进行打盲板操作ꎬ杜绝因切断阀㊁止回阀故障㊁老化等原因导致氩气管路串入氮气的情况发生ꎻ增加精炼渣用量ꎬ提高渣层厚度ꎬ避免由于钢液面覆盖不良导致的
吸氮ꎻ同时在中间包上水口与浸入式水口的连接处加装氩封装置ꎬ从全流程上减少氮的输入量ꎮ㊀㊀(７)取消精炼用脱氧剂电石的使用ꎬ减少钢中
Ａｌ２Ｏ３含量ꎮ
４㊀
优化效果
㊀㊀优化措施实施后ꎬ转炉终点㊁精炼到站碳含量㊁精炼渣碱度㊁铸坯碳偏析及盘条[Ｎ]含量均有明显改善ꎮ
㊀㊀(１)转炉终点情况
㊀㊀项目实施前后转炉终点情况对比如表７所示ꎮ
基因调控网络
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