第一节 装置概况及特点
一、装置概述
直馏柴油加氢精制装置是500×104t/a常减压配套设施,由中国石化集团公司洛阳石化工程公司负责设计、化工部第十一化学建筑安装公司施工。装置于1992年8月交付生产,1993年1月投料试车。2000年2月份在第二周期开工检修中,分馏系统增加了氢气气提线,使装置初步具备了航煤加氢精制的能力。2000年三季度装置自控系统工程进行改造,横河—西仪公司的CENTUM-CS3000集散型控制系统替代原来的DⅢ型常规仪表,实现了实时数据采集、显示、控制、记录、打印等功能。根据分公司安排,2003年2月7日开车,4月7日按计划停工,截止2004年3月25日直柴加氢装置间断开工5次,目前装置正常运行。
二、装置规模及组成
装置设计处理能力为80×104t/a,开工时间8000 h/a,加工常压蒸馏装置直馏柴油,氢源来
自连续催化重整装置,产品为精制柴油、粗汽油等。装置占地面积6032平方米,由反应部分、分馏部分、循环氢压缩机部分和公用工程四大部分组成。 三、装置工艺流程特点
1、原料油缓冲罐(V-3201)采用重整氢气履盖措施,以防止原料油与空气接触,从而减轻高温部位结焦的程度。
2、反应器R-3201采用热壁式反应器,并采用新型的内部结构,使进入催化剂床层的物流分配和催化剂床层的径向温度分布均匀,反应器内催化剂为单床层,不设置冷氢盘管。 3、采用三相(油、气、水)分离的立式高压分离器。
4、混合氢与原料油在E-3201前混合,这样可提高换热器的换热效果,减少炉管结焦的程度。
5、为了充分回收反应流出物的热量,降低装置能耗,反应流出物换热至132ºC后进入反应流出物空冷器A-3201。
6、为防止铵盐析出堵塞管路和设备,在反应流出物空冷器A-3201和反应流出物/原料油换热器E-3202/C的上游均设有除盐水注入点。
7、分馏部分采用双塔汽提流程,脱硫化氢汽提塔T-3201采用蒸汽汽提,产品分馏塔T-3202采用重沸炉汽提;脱硫化氢汽提塔顶回流罐V-3205气体至催化裂化装置(Ⅰ)加氢干气脱硫装置,产品分馏塔顶回流罐V-3206粗汽油直接经泵送至常减压蒸馏装置。
8、 装置不设置新氢压缩机,装置用新氢由重整装置直接供给,循环氢压缩机C-3201A/B采用电动往复式,并设置一台备机。
9、催化剂预硫化采用液相预硫化方法,催化剂再生采用氮气﹢空气循环再生方法,以提高催化剂再生活性,催化剂预硫化用的二硫化碳和再生用的空气、液氨、及其10%碱液,低温热水增压泵等设施与催柴加氢共用。
10、为充分回收热量,设置了热水取热系统。
第二节 反应机理及工艺流程说明
加氢精制工艺原理:在一定的温度、压力(氢分压)及特定催化剂作用下,对直馏柴油进行加氢,使其中的硫、氮、氧等杂质分别以H2S、NH3、H2O的形式从油品中脱除,同时大部分不饱和烃也经加氢得以饱和,从而使柴油的性、腐蚀性、燃烧性能得到改善,提高质量的过程。
一、 反应机理
1、加氢脱硫反应
柴油馏份中,含硫化合物多以硫醇、硫醚、二硫化物、噻吩等形式存在,其加氢反应举例如下:
硫醇: R-SH+H2 →RH+H2S
硫醚: RSR′ +H2 →RH+R′H+H2S
2、加氢脱氮反应
石油馏份中的含氮化合物,多以杂环形式存在,如呲啶、呲咯、喹啉、吲哚等,它们对产
品质量有严重影响,是油品性差的主要因素,在加氢条件下可将它们转化为相应的烃类和氨,其反应如下:
吡啶: +H2 →C5H12+CH4
3、加氢脱氧反应
柴油馏份中含氧化合物主要为环烷酸及少量酚类。
苯酚:
+H2 → +H2O
+H2 → +H2O+CH4
4、烯烃加氢饱和
烯烃主要存在于二次加工产品中,直馏油中含量甚微,在加氢条件下,烯烃饱和生成性好的烷烃。
CnH2n +H2 →CnH2n+2
5、芳烃加氢
柴油中的芳烃,主要是稠环芳烃在加氢条件下部分饱和,在一般条件下,单环芳烃加氢十分困难。
6、环烷烃加氢
环烷烃的热性较好,在低压加氢精制条件下,环烷烃加氢比较困难。
7、加氢裂化
在进行加氢精制反应的同时,常伴有深度不等的裂化反应。
8、脱金属反应
油品中的金属如砷、镍、钒等多以大分子杂环化合物的形式存在于石油馏份中,通过加氢,使金属杂质从石油馏份中脱除。
二、加氢精制反应主要特点
加氢精制反应主要有以下三大特点:
1. 反应属放热反应;
2. 反应过程为耗氢;
3. 反应总体来讲体积缩小。
三、工艺流程说明
1、工艺流程说明
(1) 反应部分
原料油自罐区或常压装置来,进入原料油缓冲罐(V-3201)。经加氢进料泵(P-3201)升
压至5.66MPa(G),进入反应流出物/原料油换热器E-3202/ABC(壳程),换热至237-252℃,再与混合氢混合,进入反应流出物/微机消谐器混合进料换热器E-3201(壳程)换热至 268-307℃。然后分两路进入反应进料加热炉(F-3201)。进料经F-3201加热至300-340℃后进入反应器(R-3201),自R-3201出来的反应流出物经E-3201(管程),E-3202/ABC(管程)分别与混合进料、原料油换热,温度降至133-136℃,经反应流出物空冷器(A-3201/ABCD)、后冷器(E-3203)冷却至45℃后进入高压分离器(V-3202),为了防止反应流出物中的铵盐在冷却过程中析出,堵塞管道和设备,通过注水泵(P-3202ABC)将除盐水分别注至换热器E-3202C及空冷A-3201入口管线上。
自连续催化重整装置来的重整氢进入高分V-3202。
在高分V-3202中,反应流出物进行气、油、水三相分离,循环氢自高分V-3202顶部进入循环氢压缩机入口分液罐(V-3204),V-3202酸性水至酸性水总管然后至污水汽提装置,高分油经调节阀进入低压分离器(V-3203)。
在低分V-3203中高分油进行二次分离,低分气至含硫气总管,然后至催化裂化装置(Ⅰ)加氢干气脱硫装置,低分油至分馏部分,酸性水至酸性水总管。
(2) 分馏部分
低分油经精制柴油/脱硫化氢汽提塔进料换热器(E-3204ABCD)换热至210℃后进入脱硫化氢汽提塔(T-3201)顶第十五层塔盘。T-3201底用1.0MPa蒸汽进行汽提,塔顶油气经塔顶空冷器(A-3202)和后冷器(E-3205壳程)冷却至40℃ 后进入塔顶回流罐V-3205中,进行油、水、气三相分离,气相至含硫气总管,水相至酸性水总管,油相经汽提塔回流泵(P-3203/AB)返回塔顶。
为了减轻硫化氢对T-3201顶部管线和冷换设备的腐蚀,采取塔顶管线注缓蚀剂措施,缓蚀剂自罐V-3209经泵P-3206注入塔顶出口管线。
T-3201底油经与精制柴油/食品烤箱产品分馏塔进料换热器(E-3206AB壳)换热至247℃后进入产品分馏塔(T-3202)第十八层塔盘。
分馏塔设有塔底重沸炉(F-3202),塔底油经重沸炉进料泵P-3209/AB抽出,分四路进入重沸炉,加热至314℃返回塔底。
塔底精制柴油经精制柴油泵P-3205/AB增压后至E-3206(管程)、E-3204(管程)、热水/
精制柴油换热器(E-3208壳程)冷却至92℃后,进入精制柴油空冷器(A-3204/AB)进一步冷落至55℃出装置。
塔顶油气经空冷器A-3203、后冷器(E-3207壳程)冷却至40℃进入产品分馏塔顶回流罐V-3206中。
V-3206采用新氢做气封气,压控分程调节,排气经装置内火炬总管至放空罐V-3212。V-3206中的液体经粗汽油泵P-3204AB,一部分返回塔顶做回流,一部分作为粗汽油出装置,V-3206含油污水至全厂污水处理系统。
(3) 循环氢压缩机部分
自V-3202来的混合氢经V-3204及旋分器分液后进入循环氢压缩机C-3201/AB,升压到5.0MPa后与换热后的原料油混合,一并进入E-3201(壳程)中。
2、催化剂的预硫化及再生流程
(1)催化剂予硫化流程
为了提高催化剂活性及稳定性,新鲜剂、再生剂在使用前都必须经过预硫化,本装置采用液相预硫化方法,以航煤为硫化油,二硫化碳为硫化剂。
预硫化时,系统内氢气经C-3201按正常操作路线进行循环,二硫化碳自V-3115压送至泵P-3201入口管线,与V-3201来的煤油混合后进入P-3201,经泵升压后进入me0407E-3202,经E-3201、F-3201,按催化剂予硫化温度曲线升至要求温度,通过反应器催化剂床层,自R-3201出来的硫化油和循环氢经E-3201、E-3202、A-3201、E-3203进入V-3202,V-3202顶部气体经V-3204进入C-3201循环,硫化油减压后进入V-3203,经反应小循环线回到V-2301。催化剂予硫化过程产生的水间断地从V-3202底部排出。
催化剂予硫化结束后,硫化油通过低分不合格油线退出装置。
(2) 催化剂再生流程
催化剂再生时,反应系统充入氮气,由C-3201进行循环,通过空气压缩机(C-3103/AB)把一定量的空气配入反应系统,以满足催化剂再生所需的氧气。
为防止催化剂再生时产生的酸性气腐蚀管线和设备,采用了注氨、注碱措施,由氨泵(
P-3109/AB)将液氨注入反应器出口管线,用碱泵(P-3111/AB)将10%碱液注入到碱液混合器(MI-3201)上游侧。
碱液与再生循环气经MI-3201充分混合后进V-3202,V-3202顶部气体一部分排入大气,大部分返回反应器进行循环,V-3202底部废碱液送至碱渣处理处理。
为避免催化剂再生过程中对设备、工艺管线的腐蚀,以及减轻环境污染,目前国内外均开发了加氢催化剂器外再生技术,可将催化剂卸出后由专业单位进行器外再生。
第三节 原料油及产品的主要技术规格
一、 原料油及液体产品规格
项目 | 原料油 | 精制柴油 | 粗汽油 |
密度 g/cm3 | 0.8008 | 0.800 | 0.7100 |
恩氏蒸馏 ℃ | | | |
初馏点 | 195 | 191 | 51 |
10% | 229 | 223 | 76 |
30% | 244 | 238 | 88 |
50% | 272 | 269 | 101 |
70% | 296 | 298 | 118 |
自动面膜机90% | 307 | 312 | 132 |
终馏点 | 340 | 347 | 149 |
硫含量 PPm | 940 | 66 | |
氮含量 PPm | 30 | <1 | |
溴价 gBr/100ml | 0.8 | 0.1 | |
粘度 20℃mm2/s | 3.94 | 3.90 | |
实际胶质 mg/100ml | 54.2 | 4.6 | |
苯胺点离子电推进 ℃ | 72.3 | 80.3 | |
凝固点 ℃ | -5 | -6 | |
闪点 ℃ | 81 | 81 | |
10%残炭 % | 0.2 | <0.1 | |
十六烷值 | 59.6 | 58.8 | |
| | | | 黄毅玲