文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688]
表冷器计算书
(一)前表冷器
a.已知：
1风量：14000CMH
空气质量流量 qmg张力计算=(14000×/3600≈s 空气体积流量 qvg=14000/3600≈s
2空气进、出口温度：
干球：35/17℃ 湿球：℃
3空气进、出口焓值：㎏
4进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)
5阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)
b.计算：
1接触系数ε2：
ε2酸洗设备= 1-（tg2无烟烧烤炉-ts2）/（tg1自锁螺钉-ts1）
=1-/≈
2查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：
当Vy=~s时：GLⅡ六排的ε2=~
从这我们可以看出：六排管即可满足要求。（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大metal dome。我近30遍的手工计算也证明了这一点。提高水流速和降低水温对提高换热总量 有更为积极的贡献。通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。很容易我们发现对数平均温差提高了很多。从而达到了提高换热总量的目的。）
3选型分析：
⊙冷负荷 Q= qmg ×(h1-h2)
×－≈(235760Kcal/h)
⊙由六排管的水阻△Pw=ω≤70Kpa
得：管内水流速ω≤s
[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。理论上可以使△Pw=ω≤70K
pa，有ω≤s，但常识告诉我们：不能如此取值，可以判定八排管（即实际上的二排管）的ω≤s为合理。] 安全起见，设令：
ω=mntps
⊙要求Vy=~s，可初估迎面尺寸（计算表明风速和流速的增加，将带来K值的增加，但K值的增加，却导致迎面的减小，间接使整个换热面积A的减小，我对Vy=s进行的计算表明，K值的增加，A值减小，K×A之积增加并不明显。从这点来看牺牲K值换A值较为有利于整体换热效果，特别的要保6~8排的K值，换来的是将在以后用4~6排的增加面积来弥补，是很得不偿失的，况且那时K值还得再按倍计算。但按Vy=s计算表明：A值增加，K×A之积也反而减小，K=，考虑其它因数K=，β≈，γ≈；ε1≈，提出tw1=℃的不合理要求。由多次的计算看出存在一个K×A最佳大值，即以下的分析计算）。控制Vy=s左右，有：
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