㊀２０１８年
㊀第６期Ｐｉｐｅｌｉｎｅ㊀Ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ㊀ａｎｄ㊀Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ２０１８㊀Ｎｏ ６㊀
收稿日期：２０１８－１０－１６ＬＣ正拱带槽型爆破片生产工艺研究 王艳云１，徐㊀炘１，刘红禹２
（１．沈阳新光航宇安全系统有限公司，辽宁沈阳㊀１１００４３；２．沈阳仪表科学研究院有限公司，辽宁沈阳㊀１１００４３）㊀㊀摘要：文中介绍了正拱形爆破片的３种型式：ＬＰ正拱普通型爆破片㊁ＬＦ正拱开缝型爆破片和ＬＣ正拱带槽型爆破片，介绍了这３种正拱形爆破片的爆破方式和特点㊂对ＬＣ正拱带槽型爆破片平刀压痕和弧形刀压痕这两种生产工艺及试验数据进行分析比较㊂试验分析对比表明，对于中低压爆破压力来说，这两种爆破片均可满足需求㊂对于高压爆破压力或者实际操作条件下工作压力较高的情况下，优先选用弧形刀压痕的ＬＣ正拱带槽型爆破片㊂弧形刀压痕可控性强，稳定性较好㊂ 关键词：正拱形爆破片；正拱带槽型；平刀压痕；弧形刀压痕；试验爆破压力
中图分类号：ＴＥ８㊀㊀㊀文献标识码：Ａ㊀㊀㊀文章编号：１００４－９６１４（２０１８）０６－００２９－０３
ＰｒｏｄｕｃｔｉｏｎＴｅｃｈｎｉｑｕｅｓＲｅｓｅａｒｃｈｏｆＬＣＤｏｍｅｄＧｒｏｏｖｅｄＴｙｐｅＢｕｒｓｔｉｎｇＤｉｓｃ
ＷＡＮＧＹａｎ⁃ｙｕｎ１，ＸＵＸｉｎ１，ＬＩＵＨｏｎｇ⁃ｙｕ２
（１．ＳｈｅｎｙａｎｇＡｅｒｏｓｐａｃｅＸｉｎｇｕａｎｇＳａｆｅｔｙＳｙｓｔｅｍＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈｅｎｙａｎｇ１１００４３，Ｃｈｉｎａ；
２．ＳｈｅｎｙａｎｇＡｃａｄｅｍｙｏｆＩｎｓｔｒｕｍｅｎｔａｔｉｏｎＳｃｉｅｎｃｅＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈｅｎｙａｎｇ１１００４３，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓｐａｐｅｒｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄｔｈｒｅｅｔｙｐｅｓｏｆｄｏｍｅｄｂｕｒｓｔｉｎｇｄｉｓｃ：ＬＰｄｏｍｅｄｏｒｄｉｎａｒｙｔｙｐｅｂｕｒｓｔｉｎｇｄｉｓｃ，ＬＦｄｏｍｅｄｓｌｏｔ⁃ｔｅｄｔｙｐｅｂｕｒｓｔｉｎｇｄｉｓｃａｎｄＬＣｄｏｍｅｄｇｒｏｏｖｅｄｔｙｐｅｂｕｒｓｔｉｎｇｄｉｓｃ．Ｔｈｉｓｐａｐｅｒｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄｔｈｅｂｌａｓｔｉｎｇｍｅｔｈｏｄａｎｄｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｔｈｅｓｅｔｈｒｅｅｔｙｐｅｓｏｆｄｏｍｅｄｂｕｒｓｔｉｎｇｄｉｓｃ．ＴｈｅｔｗｏｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓａｎｄｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｄａｔａｏｆＬＣｄｏｍｅｄｇｒｏｏｖｅｄｔｙｐｅｂｕｒｓｔｉｎｇｄｉｓｃｌｉｎｅａｒｂｌａｄｅｉｎｄｅｎｔａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄａｎｄａｒｃ⁃ｓｈａｐｅｄｉｎｄｅｎ
ｔａｔｉｏｎｂｌａｄｅｍｅｔｈｏｄｗｅｒｅｃｏｍｐａｒｅｄａｎｄａｎａｌｙｚｅｄ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌａｎａｌｙ⁃ｓｉｓａｎｄｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｓｈｏｗｔｈａｔｆｏｒｔｈｅｌｏｗｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅｂｕｒｓｔｉｎｇｅｑｕｉｐｍｅｎｔ，ｂｏｔｈｔｙｐｅｓｏｆｔｈｅｄｏｍｅｄｇｒｏｏｖｅｄｔｙｐｅｂｕｒｓｔｉｎｇｄｉｓｃｃａｎｍｅｅｔｔｈｅｄｅｍａｎｄｓ．Ｈｏｗｅｖｅｒ，ｉｎｔｈｅｃａｓｅｏｆｈｉｇｈｅｒｂｕｒｓｔｉｎｇｐｒｅｓｓｕｒｅｅｑｕｉｐｍｅｎｔｏｒｒｅｌａｔｉｖｅｌｙｈｉｇｈｗｏｒｋｉｎｇｐｒｅｓｓｕｒｅｕｎｄｅｒｐｒａｃｔｉｃａｌｏｐｅｒａｔｉｎｇｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ，ｔｈｅＬＣｄｏｍｅｄｇｒｏｏｖｅｄｔｙｐｅｂｕｒｓｔｉｎｇｄｉｓｃｗｉｔｈａｒｃ⁃ｓｈａｐｅｄｉｎｄｅｎｔａｔｉｏｎｂｌａｄｅｍｅｔｈｏｄｉｓｐｒｅｆｅｒｒｅｄ．Ｔｈｅａｒｃ⁃ｓｈａｐｅｄｉｎｄｅｎｔａｔｉｏｎｂｌａｄｅｍｅｔｈｏｄｈａｓｔｈｅａｄｖａｎｔａｇｅｓｏｆｓｔｒｏｎｇｃｏｎｔｒｏｌｌａｂｉｌｉｔｙａｎｄｇｏｏｄｓｔａｂｉｌｉｔｙ．
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｄｏｍｅｄｂｕｒｓｔｉｎｇｄｉｓｃ；ｄｏｍｅｄｇｒｏｏｖｅｄｔｙｐｅ；ｌｉｎｅａｒｂｌａｄｅｉｎｄｅｎｔａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄ；ａｒｃ⁃ｓｈａｐｅｄｉｎｄｅｎｔａｔｉｏｎｂｌａｄｅｍｅｔｈｏｄ；ｔｅｓｔｉｎｇｂｕｒｓｔｉｎｇｐｒｅｓｓｕｒｅ
０㊀引言
爆破片装置是由爆破片（或爆破片组件）和夹持器（或支撑圈）等装配组成的压力泄放安全装置㊂在设定的爆破温度下，爆破片两侧压力达到预定值时，爆破片即刻动作（破裂或脱落），并泄放流体介质㊂爆破片具有接管简单㊁排放面积大㊁密封性能好㊁工作可靠等优点㊂最适合工作在介质黏度大，有聚合物沉积或腐蚀性强以及压力急剧升高，普通安全阀不适用的压力容器或管道上［１］㊂ 爆破片从最初的平板型发展到常见的正拱型㊁反拱型㊂本文介绍了正拱形爆破片及其３种型式：ＬＰ正拱普通型爆破片㊁ＬＦ正拱开缝型爆破片和ＬＣ正拱带槽型爆破片㊂并对ＬＣ正拱带槽型爆破片的２种生产工艺进行比较分析㊂
１㊀正拱形爆破片的３种型式及其特点
正拱形爆破片［２－３］呈拱形，凹面处于压力系统的高压侧，动作时因拉伸而破裂，如图１所示㊂根据正拱形爆破片的结构形式特点，分为以下３种型式：ＬＰ正拱普通型爆破片㊁ＬＦ正拱开缝型爆破片和ＬＣ正拱带槽型爆破片
㊂
图１㊀正拱形爆破片
１．１㊀ＬＰ正拱普通型爆破片
ＬＰ正拱普通型爆破片的爆破压力由爆破片本身
㊀㊀
㊀
㊀
㊀３０㊀ＰｉｐｅｌｉｎｅＴｅｃｈｎｉｑｕｅａｎｄＥｑｕｉｐｍｅｎｔ
Ｎｏｖ ２０１８㊀
材料的抗拉强度决定㊂系统压力作用在爆破片拱壳的凹面㊂超压时，爆破片被拉伸，拱壳壁厚减薄至破裂，从而泄放压力㊂小口径爆破片可直接焊接在短管上㊂图２为ＬＰ正拱普通型爆破片爆破前和爆破后对比图
㊂
（ａ）
爆破前
（ｂ）爆破后
图２㊀ＬＰ正拱普通型爆破片爆破前和爆破后对比图
ＬＰ正拱普通型爆破片特点：适用于气㊁液两种介
质；适用于高温高压环境；最大工作压力可达最小允许爆破压力的７０％，不适合于压力脉动的场合；爆破后有碎片，不得与安全阀串联使用；带托架可以承受背压；压力范围受材料本身抗拉强度的限制较大；使用寿命较短，工作时爆破片应力水平较高，易发生蠕变变形和疲劳破坏㊂１．２㊀ＬＦ正拱开缝型爆破片
ＬＦ正拱开缝型爆破片由２层或２层以上组成，且
其中一层为密封膜，并至少有一层为带孔（缝）的正拱形爆破片，是由爆破膜和密封膜构成的组合件㊂其爆破膜拱壳上加工有降低强度的缝和孔，当被保护系统超压时，爆破膜沿缝和孔破裂，从而泄放压力，起到保护作用㊂图３为ＬＦ正拱开缝型爆破片爆破前和爆破后对比图
㊂
（ａ）
爆破前（ｂ）爆破后
图３㊀ＬＦ正拱开缝型爆破片爆破前和爆破后对比图
ＬＦ正拱开缝型爆破片特点：最大工作压力可达最
小允许爆破压力的８０％；适用于气体㊁液体㊁粉尘３种介质；爆破后有碎片，不推荐与安全阀串联使用；带托架可承受真空背压；最高适用温度由密封膜材料决定；耐疲劳能力差㊂１．３㊀ＬＣ正拱带槽型爆破片
ＬＣ正拱带槽型爆破片在爆破片拱壳上加工 十
字或环形减弱槽㊂当被保护系统超压时，爆破片沿减弱槽破裂，从而泄放压力㊂图４为ＬＣ正拱带槽型爆破片爆破前和爆破后对比图
㊂
（ａ）
爆破前
（ｂ）爆破后
图４㊀ＬＣ正拱带槽型爆破片爆破前和爆破后对比图
ＬＣ正拱带槽型爆破片特点：无碎片设计，可串
联安全阀使用；适用于气体㊁液体㊁粉尘３种介质；最大工作压力可达最小允许爆破压力的８０％；爆破后，打开状态良好，抗疲劳性好，可用于有脉动压力的场合㊂
从以上３种正拱形爆破片的产品特性来看，ＬＣ正拱带槽型爆破片因其爆破后无碎片㊁抗疲劳性好且可串联安全阀使用等优点，应用广泛㊂
２㊀ＬＣ正拱带槽型爆破片的２种生产工艺分析对比
在实际生产过程中，ＬＣ正拱带槽型爆破片的生产工艺通常是先用平刀压出十字痕后再用成形工具气压成型成出球缺形状㊂平刀压痕ＬＣ正拱带槽型爆破片如图５所示㊂用于平刀压痕的平刀如图６所示㊂图５中，Φ１６５ｍｍ为夹持口径，转角Ｒ为２
ｍｍ㊂
图５㊀平刀压痕ＬＣ正拱带槽型爆破片
因爆破片受板材材料厚度和压痕深度的影响，这种生产工艺通常用于中低压类爆破片㊂而且平刀压痕的压痕深度在实际操作中，不好控制，稳定性较弱㊂如果爆破压力过高，则需要改变生产工艺，先使用工装模具气压成型成出球缺形状，再使用弧形刀对相应
㊀㊀
㊀
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㊀第６期王艳云等：ＬＣ正拱带槽型爆破片生产工艺研究
３１㊀
㊀
图６㊀平刀示意图
的拱面进行压痕处理㊂此时的材料性能已经改变，需对爆破片再进行真空固熔热处理，提高韧性及抗腐蚀性能，去除应力之后再进行二次成形㊂弧形刀压痕ＬＣ正拱带槽型爆破片如图７所示㊂图７中，Φ１６５ｍｍ为夹持口径，转角Ｒ为
２ｍｍ㊂
图７㊀弧形刀压痕ＬＣ正拱带槽型爆破片用于弧形刀压痕的弧形刀如图８所示
㊂
图８㊀弧形刀示意图
ＬＣＡ１５０－５－２２和ＬＣ１５０－５－２２正拱带槽型爆破
片，压痕方式分别为平刀压痕和弧形刀压痕，泄放口公称直径均为ＤＮ１５０，设计爆破压力均为５ＭＰａ，爆破温度均为２２ħ，材料均为３１６Ｌ，两种爆破片夹持口径均为Φ１６５ｍｍ，转角Ｒ均为２ｍｍ㊂平刀压痕ＬＣＡ１５０－５－２２试验数据如表１所示㊂材料厚度０．６ｍｍ㊂
表１㊀平刀压痕ＬＣＡ１５０－５－２２试验数据
压痕处剩余厚度／ｍｍ
０．３５０．３７０．３６０．３６０．３６压痕深度／ｍｍ０．２５０．２３０．２７０．２４０．２４试验爆破压力／ＭＰａ
４．９２
５．０６
４．９８
５．０１
５．０２
㊀㊀弧形刀压痕ＬＣ１５０－５－２２正拱带槽型爆破片试验数据如表２所示㊂材料厚度１．０ｍｍ㊂
表２㊀弧形刀压痕ＬＣ１５０－５－２２试验数据
压痕处剩余厚度／ｍｍ
０．３５０．３７０．３６０．３６０．３６压痕深度／ｍｍ
０．６５０．６３０．６４０．６４０．６４试验爆破压力／ＭＰａ
５．０６
５．１９
５．１１
５．１２
５．１０
㊀㊀制造范围是一个批次爆破片标定爆破压力相对于设计爆破压力差值的允许分布范围㊂ＧＢ５６７ ２０１２规定正拱型爆破片的制造范围分为全范围㊁１／２范围㊁１／４范围㊁０范围㊂设计爆破压力在５ＭＰａ时，两种爆破片的制造范围选取０范围时，爆破压力允差为ʃ５％，即在４．７５ ５．２５ＭＰａ范围内均为合格㊂
由表１㊁表２数据可以看出，压痕处剩余厚度不同，压痕深度不同，试验爆破压力也不同，但都在４．７５ ５．２５ＭＰａ范围内，都满足条件［４－５］㊂
在其他条件相同的前提下，实际爆破压力达到１０
ＭＰａ时，平刀压痕和弧形刀压痕的正拱带槽型爆破片代号分别为ＬＣＡ１５０－１０－２２和ＬＣ１５０－１０－２２㊂平刀压痕ＬＣＡ１５０－１０－２２正拱带槽型爆破片试
验数据如表３所示㊂材料厚度１．２ｍｍ㊂
表３㊀平刀压痕ＬＣＡ１５０－１０－２２正拱带槽型爆破片试验数据
压痕处剩余厚度／ｍｍ
０．７３０．７５０．７２０．７２０．７２压痕深度／ｍｍ０．４７０．４５０．４８０．４８０．４８试验爆破压力／ＭＰａ
９．１２
９．４７
８．８１
８．７３
爆破片
８．６４
㊀㊀弧形刀压痕ＬＣ１５０－１０－２２正拱带槽型爆破片试验数据如表４所示㊂材料厚度１．５ｍｍ㊂
表４㊀弧形刀压痕ＬＣ１５０－１０－２２正拱带槽型爆破片试验数据
压痕处剩余厚度／ｍｍ
０．７２０．７５０．７３０．７３０．７３压痕深度／ｍｍ０．７８０．７５０．７７０．７７０
．７７试验爆破压力／ＭＰａ
９．９４
１０．３２
１０．１３
１０．１４
１０．１３
㊀㊀按照ＧＢ５６７．１ ２０１２，设计爆破压力在１０ＭＰａ时，爆破片制造范围均为０范围时，爆破压力允差为
ʃ５％，即在９．５ １０．５ＭＰａ范围内均为合格㊂
由表３㊁表４数据可以看出，压痕处剩余厚度不
同，压痕深度不同，试验爆破压力也不同㊂从表３数据可以看出，平刀压痕ＬＣＡ１５０－１０－２２的试验爆破压力都小于９．５ＭＰａ，不满足条件㊂
（下转第３８页）
㊀㊀㊀㊀㊀３８㊀ＰｉｐｅｌｉｎｅＴｅｃｈｎｉｑｕｅａｎｄＥｑｕｉｐｍｅｎｔＮｏｖ ２０１８㊀
分别于２０１６年４月㊁２０１６年１０月与２０１７年６月对Ａ㊁Ｂ两监测点的内腐蚀发展情况进行ＰＩＭＳ数据采集，采集得到的数据质量均较理想，信噪比均正常㊂将多次ｇＰＩＭＳ数据的频率㊁信号带宽㊁ＤＡＣ曲线㊁特征距离㊁检测范围设置为相同，通过Ｏｖｅｒｌａｐ功能将２次数据图谱进行对比，分别在镜像模式㊁叠加模式及比对模式下进行对比㊂比对模式下最后２次采集的数据未发现缺陷增长的信号，缺陷并未发展㊂监测数据的结果表明：控制措施可有效控制内腐蚀进一步发展㊂３㊀输气管道内腐蚀原因
内腐蚀主要是由进入管道的腐蚀介质导致的电化学腐蚀或微生物腐蚀［７］，内腐蚀的影响因素较多，不同的管道由于施工建设和投产情况㊁输送介质和输送工艺不同，其主要腐蚀成因存在较大的差别㊂目前众多实例反应出内腐蚀受积水和气质的影响比较明显，内腐蚀就是由于Ｈ２Ｓ㊁ＣＯ２与管道内部的水反应，发生电化学腐蚀，产生管道局部腐蚀缺陷，且集中于管道相对低洼管段㊁管段的底部㊂
４㊀输气管道内腐蚀评价及控制建议
近年来，内腐蚀直接评价技术已成为研究和应用的热点，它包括预评价㊁间接评价㊁详细检查和后期评价４个步骤，通过流体力学模拟计算可以分析出管道潜在的内腐蚀高风险点，结合腐蚀模型预测腐蚀的发展趋势，预测管道的剩余寿命，对开展管道完整性评价㊁制定管道的检验周期等具有重要的意义㊂运营期管道内腐蚀控制措施主要包括：气源成分控制㊁增加清管频次㊁添加缓蚀剂㊁使用内涂层和耐蚀合金等㊂目前，国内标准只针对起源本身有质量要求，缺乏针对腐蚀介质的控制指标，而国外基本形成了从管道设计㊁建设施工㊁投产和运营的全寿命周期内腐蚀防控体系㊂因此，应加强对管道的内腐蚀成因分析㊁直接评价技术的研究和应用以及控制标准和防治技术的研究㊂同时，开展包括基于缺陷成因的内腐蚀高风险点识别技术㊁内腐蚀检测与监测技术和内腐蚀防治技术的研究，为油气管道内腐蚀风险减缓提供技术支持，保障管道本体安全运行㊂
参考文献：
［１］㊀燕冰川，刘猛，冯庆善．长输油气管道内腐蚀研究进展［Ｊ］．管道技术与设备，２０１６（６）：４０－４２．
［２］㊀陈韶华，刘志刚．马惠宁输油管道内腐蚀机理研究［Ｊ］．油气储运，２０００，１９（７）：３５－３８．
［３］㊀ＮＡＣＥＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ．Ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ，ｔｅｓｔｉｎｇ，ａｎｄｅ
ｖａｌｕａｔｉｏｎｏｆｍｉ⁃ｃｒｏｂｉｏｌｏｇｉｃａｌｌｙｉｎｆｌｕｅｎｃｅｄｃｏｒｒｏｓｉｏｎｏｎｉｎｔｅｒｎａｌｓｕｒｆａｃｅｓｏｆ
ｐｉｐｅｌｉｎｅｓ：ＴＭ０２１２ ２０１２［Ｓ］．ＳａｌｔＬａｋｅＣｉｔｙ：ＮＡＣＥＩｎｔｅｒ⁃
ｎａｔｉｏｎａｌ，２０１２：４－５．
［４］㊀吴考民，王可中，石鑫，等．含硫原油对输油管道的腐蚀性［Ｊ］．油气储运，２０１０，２９（８）：６１６－６１９．
［５］㊀ＢＥＥＮＪ，ＰＬＡＣＥＴＤ，ＨＯＬＭＭ．Ｅｖａｌｕａｔｉｎｇｃｏｒｒｏｓｉｏｎａｎｄｉｎｈｉｂｉｔｉｏｎｕｎｄｅｒｓｌｕｄｇｅｄｅｐｏｓｉｔｓｉｎｌａｒｇｅｄｉａｍｅｔｅｒｃｒｕｄｅｏｉｌ
ｐｉｐｅｌｉｎｅｓ［Ｃ］／／Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ２０１０．ＳａｎＡｎｔｏｎｉｏ：ＮＡＣＥＩｎｔｅｒｎａ⁃
ｔｉｏｎａｌ，２０１０：１０１４３．
［６］㊀ＰＩＣＫＴＨＡＬＬＴＷ，ＤＵＮＣＡＮＴＷ，ＣＡＲＬＹＳＬＥＡＷ．Ｐｒｅ⁃ｄｉｃｔｉｖｅｉｎｔｅｒｎａｌｃｏｒｒｏｓｉｏｎｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇｏｎａｃｒｕｄｅｏｉｌｐｉｐｅｌｉｎｅ：
ａｃａｓｅｓｔｕｄｙ［Ｃ］／／Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ２００５．Ｈｏｕｓｔｏｎ：ＮＡＣＥＩｎｔｅｒｎａ⁃
ｔｉｏｎａｌ，２００５：０５１６３．
［７］㊀胡松青，石鑫，胡建春，等．基于ＢＰ神经网络的输油管道内腐蚀速率预测模型［Ｊ］．油气储运，２０１０，２９（６）：４４８－
４５０．
作者简介：孙鹏（１９８８ ），工程师，主要从事管道完整性专业方向的研究工作㊂Ｅ⁃ｍａｉｌ：３２７９５９５９０＠ｑｑ．ｃｏｍ
（上接第３１页）
从表４数据可以看出，弧形刀压痕ＬＣ１５０－１０－２２爆破片经过成形ң压痕ң固溶热处理ң二次成
形之后，材料性能得到改善，试验爆破压力不仅能满足爆破压力需求，也相对稳定㊂在实际设计和生产时，当爆破压力较高，通过弧形刀压痕的ＬＣ正拱带槽型爆破片也是首先被选用的㊂
经过试验分析对比，弧形刀压痕可控性强，稳定性较好，能够节约实际的生产调试时间㊂
３㊀结论
对ＬＣ正拱带槽型爆破片平刀压痕和弧形刀压痕这两种生产工艺进行分析对比，对中低压爆破压力来说，这两种爆破片均满足需求㊂但是，对于高压爆破压力或者实际操作条件下工作压力较高的情况，优先选用弧形刀压痕的ＬＣ正拱带槽型爆破片㊂
参考文献：
［１］㊀国家标准化管理委员会．爆破片安全装置：第３部分㊀分类及安装尺寸：ＧＢ５６７．３ ２０１２［Ｓ］．北京：中国标准出版社，２０１３：１－２．［２］㊀李志义，由宏新，李岳．爆破片及爆破片装置［Ｊ］．锅炉压力容器安全技术，１９９９（２）：９－１３．
［３］㊀马源，丁信伟．爆破片选用指南［Ｊ］．压力容器，１９９４，１１（５）：７０－７４．
［４］㊀罗代明．串联组合泄放装置爆破片爆破压力的确定方法研究［Ｄ］．上海：华东理工大学，２０１２．
［５］㊀国家质量监督检验检疫总局．爆破片装置安全技术监察规程：ＴＳＧＺＦ００３ ２０１１［Ｓ］．北京：新华出版社，２０１１：１－５．
作者简介：王艳云（１９８１ ），工程师，硕士研究生，从事压力容器及安全附件的设计及研发工作㊂
Ｅ⁃ｍａｉｌ：３４４５９５１４７＠ｑｑ．ｃｏｍ
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