28四川化工第22卷2019年第3期
；生产与应用
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张明申
(中国石油化工股份有限公司洛阳分公司，河南洛阳,471012)
摘要耐老化测试
某公司一催化装置原是用轻柴油作再吸收塔吸收剂，干气C3吸收效果不佳$2017年7月，分憎塔顶循油作再吸收油流程改造完成后投用，再吸收油返分憎塔仍是走原流程进入分憎塔，干气C3含量由2.24%下降至1.84%，而且分憎塔一中热量充足，解吸塔底蒸汽用量由3t/h下降至 1.4t/h，年增效益440万元$
关键词：催化裂化再吸收塔再吸收油顶循油干气C3含量
某公司140万吨/年一催化装置再吸收塔原使用轻柴油作为再吸收剂。流程为从分憎塔第18层塔盘抽出、温度为210U左右的轻柴油经过柴油汽提塔后，分别与富吸收油、低温热水换热后，分为两路，一路出装置作产品，另一路再经过两台循环水换热器，冷却至38U后，进入再吸收塔作吸收剂。富吸收油从塔底排出后经过与轻柴油换热，温度升至140°C，返至分憎塔第20层塔盘。现在国内部分催化装置利用“相溶相似”原理，用分憎塔顶循油代替轻柴油作再吸收剂，吸收干气C3效果良好，同时提高汽柴油分割精度。 1技术背景
1.1轻柴油作再吸收油的缺点
用作时"富至分
第20层塔盘，距离柴油抽出口较近。富吸收油中轻组分会随着轻柴油进入柴油汽提塔，易降低轻柴油闪点。为保证轻柴油的闪点合格，将汽提蒸汽量控制在1.2t/h左右$
由于富吸收油返塔温度只有140C，而轻柴油组分是往下面走的，导致分憎塔中热量不足，供解吸塔底热量不足，需要3t/h左右的1.0MPa蒸汽补充热量$1.2顶循油作再吸收油优缺点
(1)根据“相溶相似”原理，用顶循油与轻柴油比，吸收效果变好，干气C3含量将会有所下降。
(2)顶循油返分憎塔后，由于组分较轻，大部分会上移，降低汽柴油重叠度，提高汽柴油的分割精度。同时会使一中热量更加充足，降低解吸塔底蒸汽用量$
(3)经分析装置顶循油、柴油憎程如表1$
表1顶循油与轻柴油馄程对比
项目顶循油轻柴油
初馆点'27.6'64.8
10%,C'62.6230.6
50%,C'94.4264.2
90%,C2'3.8323.0
95%,C220.0335.0
电动粉扑终馆点,c240.2350.0
从挥发性角度考虑，顶循油带入干气中的C?以上组分量比轻柴油多，但按目前干气中C3及以上组分体积分数小于3%指标控制，不会对干气的质量造大$
(4)雾沫夹带量较大。由于雾沫夹带量与液体表面张力成反比$由于分憎塔顶循油的表面张力比轻柴油小，所以使用顶循油作再吸收油时雾沫夹带量可能会较大。
本装置在脱硫前设有干气沉降分离
第3期催化裂化装置分馅塔顶循油作再吸收油分析29
分液罐，对脱硫塔影响不会太大$
2技术改造
在现有流程上新铺设一条管线，经过原先的再
热器）热器后，进入再吸收塔。改造后流程如图1中虚线所示$
图1顶循油作再吸收油改造流程示意图
在原顶循油空冷C1323后新增一根引出管线至原再吸收油与循环水换热器。顶循油经空冷C1323后温度约92°C，经过C1326、C1327换热器冷却后温度降至30C$从再吸收塔排出后返回至分憎塔第20层$
3改造效果
该流程投用后，生产方面变化：再吸收油量控制在31t/h，温度30C，返分憎塔温度降低，柴油抽出温度升高，分憎塔中部热量增多，解吸塔底用汽减少。生产参数变化如表2$
表2轻柴油与顶循油操作参数对比
苹果削皮机
参数轻柴油顶循油吸收剂温度,c3830
剂流量，t/h4035
压力,MPa 1.0 1.0富度,c140120
度，210220
用汽量t/h3 1.4
tbase投用该流程后，由于顶循油是汽油组分，返分憎塔后其大部分轻组分上移，分憎一中热量增加，解吸塔底用汽量由3t/h下降至1.4t/h$
量化如3$
由表3可以看出，将再吸收剂改为顶循油后，虽然C5及以上重组分的吸收率略有下降，但对C3组分的吸收效果显著下降了0.6%$
表3用轻柴油与顶循油作再吸收油时的干气质量对比项目轻柴油顶循油
C3及以上，％ 2.24 1.84
G及以上，％0.1440.174
综上，干气C3含量降低0.6%，月增效24万元#解吸塔底1.0MPa用汽每小时降低1.5t/h，月增效13万元。此项技术改造的经济效益总共为440万元/a，经济效益显著$
4结论
该流程投用后，柴油初憎点、汽柴油重叠度主要性质变化如表4$
表4用轻柴油与顶循油作再吸收油时的轻柴油初K点对比项目轻柴油顶循油
柴油初馆点,c188.6186
汽度,C14.416.8
由表4可以看出，使用分憎塔顶循油作再吸收剂，轻柴油的初憎点下降，汽柴油重叠度增大。经分析后发现原因为：流程改动后，富吸收油仍通过原来的线进入分第20$而将改为再后，分汽分分后进中，造初点降$过分的，确认应把富再吸收油返至分憎塔顶循返回线中，这样就可以确保轻组分不会进入柴油中。接下来，准备将富再吸收油改入分憎塔顶循的冷回流管线中。
将的剂由为分
顶循油，在保证吸收效果的情况下，不但使催化裂化分作得改善，使分的处理能力得提高，同时用汽量降低，年增效益440万$
参考文献
马伯文.催化裂化装置技术问答[M&.北京：中国石化出版社，2003
[2&张可伟.重油催化裂化装置吸收稳定系统流程改进及操作优化石油炼制与化工,2007,（12）：16—19.
（下转第33页
）usb视频设备
5结束语
催化剂使用过程中必须精心操作，严格控制各工艺指标，尽量避免催化剂床层各热点温度波动，热点温度波动要小于±5°C。开停车严格控制升降温度和升降压力速率，严禁带水入炉，生产中温度不得大幅度波动；加减负荷时要平稳，防止催化剂床层温度波动过大；系统停车检修期间必须充纯氮(纯度不低于99.5%)，注意保护各种催化剂。催化剂使用过程中，须按技术附件要求，根据负荷情况和运行期限联系催化剂厂家进行测试数据收集，并形成双方认可的运行分析报告；运行车间和生产部工艺管理人员要建立各炉催化剂台帐，对运行中催化剂的有关参数作好统计分析，包括热点温度、负荷、气汽比、阻力降、变换率，形成各炉催化剂使用曲线图，定期测定催化剂平衡温距。
通过采取上述一系列措施，延长了低温变换催化剂的使用寿命，保证了合成装置稳定运行。
塔底油
参考文献
黄智.低变催化剂的还原与使用总结大氮肥，2001(3):174—177
［2］林玉波.合成氨生产工艺［M&.北京：化学工业出版社,2006,2.
Summary of Prolongi n g Servi c e L i f e of Low
Temperature Catalyst forAmmonia Synthesis
Sun Zhonghua，Chen Bo
(Sichuan Luianhua Company Limited，Luzhou646300，Sichuan，China)
Abstract:Thispaperanalyzesvariousfactorsthata f ecttheservicelifeofthecopperserieslow-temperature shift catalyst.Corresponding optimization measures are taken by catalyst loading，reduction，operation and protectionduringstart-upandshutdowntoe f ectivelyextendtheservicelifeofthecatalystandensurethe stableoperationofthesynthesisunit
Key words:synthetic ammonia;low temperature shift；catalyst；service life
(上接第29页)
Analysis of Re-absorbed Oil from Fractionator Top of FCC Unit
Zhang Mingshen
(SINOPEC Luoyang Company，Luoyang471012，Henan，China)
Abstract:Acatalyticunitofacompanyusedlightdieseloilasresorbentbuttheabsorptione f ectofdrygas C3was not good In July2017"the top of the fractionator was put into operation after the revamping of the reabsorbedoilprocess Thereabsorbedoilreturningfractionatorsti l wentintothefractionatoraftertheo-riginalprocess TheC3contentofdrygasdecreasedfrom224%to184%"andtherewassu f icientheatin the first fractionator.The steam consumption at the bottom of the desorption tower decreased from3t/h to1.4t/h，with an annual benefit of4.4million yuan.
Key words：FCC；reabsorber；reabsorbed oil；top cycle oil；the C3content of dry gas
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