轻一工一设一计I2011年第05期新技术新工艺
外圆磨床液压系统常见故障分析
赵德奇
(辽宁职业学院，辽宁铁岭112000)
摘要:MQ1350A外圆磨床液压传动系统采用BC一25齿轮泵驱动，系L._z-作压力为0.9～1.1MPa，工作台速度范围为0.1-3rrdmin. 当工作台速度从快到慢降至O.12～0.15m/min时，工作台出现双向全行程爬行，独立油箱内的油液表面出现大量的针状气泡，压力
表指针波动为±O.3MPa，液压泵也出现连续的嘶嘶声.
关键词：外圆磨床；摩擦阻力；行程；磨削速度简易淋浴器
引言,
在外圆磨床上，为了满足磨削高光洁度的工作表面，要求工作
台以极低的速度(≤O.1m]min)修正砂轮，以获得砂轮表面磨粒的微
刃性和微刃的高等性.在坐标镗床等工作位置要求较高的机床上,
工作台要求以较低的速度运动，以获得精确的定位.但在低速运动时，常出现工作台运动速度周期性的变化，甚至有时动，时停的现象.即工作台相对于床身的导轨做粘着一滑动相交替的运动，这种现象称为爬行.
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爬行时液压传动机床较常见的而不正常的运动状态.它不仅破
坏液压系统工作的稳定性和精确定位，还使被加工表面质量恶化, 降低机床和道具的使用寿命，甚至被迫停机检修而影响生产.
MQ1350A外圆磨床液压传动系采用Bc一25齿轮泵驱动，系统
工作压力为0.9～I.1MPa，工作台速度范围为0.1-3m/rain.当工作台速度从快到慢降至0.12～0.15m/min时，工作台出现双向全行程爬行，独立油箱内的油液表面出现大量的针状气泡，压力表指针波动为--:0.3MPa，液压泵也出现连续的嘶嘶声.
液压传动是以液压油(本机床采用20#液压油)作为工作介质,
摄像机机芯液体具有可压缩性，在受压后液体的容积缩小，密度增大，但在低压系统中可忽略不计，即认为液体是不可压缩的.若空气进入液压系统后，一部分溶解于压力油中，另一部分形成气泡浮游于压力油里. 由于空气的压缩性很大，使传动系统由”刚体”变成了”弹性体”；且工作台液压缸位于所有液压元件的最高处，空气极易积聚在这里. 因此，直接影响到工作台运动的平稳性.… 值得注意的是：空气进人液压系统后会使油液变成乳化状，而
外圆磨床磨削工件时是采用乳化液冷却的，若油水混合搅拌后也成乳化状，如何区别它们呢?方法有三:(1)观察.停泵1～2小时，如乳化状消失，即是空气进入液压系统.若仍然成乳化状，是冷却液混入油液中.(2)听.空气侵入液压系统后必然会发出嘶嘶声，且比较刺耳.而冷却液混入液压系统后发出的噪声较低沉.(3)若空气进入液压系统，手触及液压泵出油管时有”触电”的感觉(即高频振荡的缘故)，而冷却液混入液压系统一般无此感觉.
处理方法:(1)在制造和修配零件时，严格控制几何形状偏差和
配合间隙.(2)紧固个接合面螺钉，各管道连接螺帽及管接头.(3)更换损坏或失效的密封件.(4)所有回油管道的出口插入油面以下.
(5)补充油箱油液，使油位不低于油标线.(6)清洗滤油器(网).(7)
试车时，先打开放气阀，后启动液压泵，使压力油互通液压缸左，右腔，然后置开停阀于”开”的位置，并操纵节流阀，使工作台由慢至快，由短行程至全行程往复运动5分钟，以排除液压系统中的空气(当转入正常磨削工作时应关闭放气阀).
结果：液面针状气泡消失，压力表波动值减少.但双向全行程的
爬行变成不规则的间断爬行.从现象判断是节流阀引起的，因为当工作台低速运动时，节流阀的通流面积较小，油中杂质及污物极易积聚在这里，液流速度，高引起发热，将油析出沥青等杂质粘附于节流口处，致使通过节流阀的流量减小；接着，因节流口压差增大，将杂质从口上冲走，使通过节流口的又流量增加.如此反复，致使工作台出现间歇性的跳跃.
处理方法:(1)用6o℃的什锦锉仔细清除节流口粘附的杂质. (2)更换清洁的油液，防止油液污染.
结果：工作台速度在≥0.5m/min，运动平稳.
调浆桶另有一台同型号的旧机床，工作台运动至液压缸行程两端出现
局部爬行.对这种现象一般是因摩擦阻力发生变化而引起.当液压缸左腔进入液压油时，因液体缸刚体与工作台固联，工作台向左运38
动.它之所以运动，必须克服作用在活塞上的总负载p(包括切削力在液压缸轴向的分力和法相分力；导轨的摩擦阻力；工作机构在启动时的惯性力；活塞与缸体内孔0型密封圈及液压缸两端支架中活塞杆与型密封圈的摩擦阻力；液压缸的背压力等).
因磨削力较小，粗磨与精磨的磨削力变化亦较小工作台在低速
运动时，惯性力变化很小；当工作台速度调定后，液压缸的背压基本不变，因此下面仅分析，的变化对爬行的影响.
拆卸液压缸检查发现:(1)0型密封圈沟槽底径与活塞外圆同
轴度约0.2mm(要求≤0.1mm)，致使0型密封圈在圆周上的压缩量
不等.密封圈压的过紧.(2)活塞与活塞杆同轴度约为0.1/100mm(要求≤O.4/1000mm).(3)由于使用年久，且经常磨削短工件，液压缸的
缸体中间部分磨损较多，呈”腰鼓形”.活塞杆两端局部弯曲.装配质量不良，当用手拉退活塞杆移动时，行程终点处阻力较大，说明活塞与缸体孑L，活塞杆与两端支座三则同轴度差.(6)液压缸的上侧母线与导轨不平衡.
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处理方法:(1)以活塞外圆为基准，修整沟槽底径对外圆的同轴
度要求.(2)更换新的0型密封圈，矫正活塞与活塞杆的同轴度要求.(3)镗磨缸体孔至要求.(4)组装时调整两支座与活塞的同轴度
及适当放松密封圈的端盖螺钉.(5)重新以平导轨为基准修刮液压缸的安装底面(全长为0.1ram)以V型导轨为基准调整液压缸的侧母线至要求(0.1mm).
结果：液压缸的行程两端的爬行消除.但当工作台负载(O.6O
吨)移动时，仍有爬行现象.这说明导轨润滑不良，即工作台导轨与
床身导轨接触不均匀，润滑油品质不好等.降温剂
该机床采用静力润滑，它虽具有油膜刚性好，动，静摩擦系数接
近，不易产生爬行等优点.但经检查发现油液污染严重，污物堵塞了
润滑油调节器的节流口，润滑油几乎中断.同时，工作台导轨与床身
导轨接触不均匀，特别是油腔封油边接触较差，因而润滑压力建立
不起来，承载能力差.
处理方法:(1)刮修导轨，使两者接触面I>75%，且均匀.(2)更
换10#液压油.(3)清洗润滑油调节器.
结果：在磨削速度范围内(0.4～lm/mm)运动平稳，但当工作台速
度在0.2～0.3ndmm范围内时出现区域性爬行.
该机床工作台与床身导轨均采用铸铁材料.实验表明，其摩擦
系数虽运动速度的增加而下降，这种摩擦系数的降落特性对不同的油品是不一样的.一般说，当油的粘度较小，油膜强度较低，载荷大,
速度低时，油膜容易被破坏.为了获得低速时速度平稳，可适当提高
油的粘度(更换粘度较大的油液).但该机床润滑系统与主运动系统
合用一油箱，且用同一液压泵供油，因此，工作油液的粘度不能太
大.
处理方法：更换20#精密机床导轨油.
结果：工作台速度t>0.03m/min，运动平稳.
参考文献
【1]章红甲.金属且学机床液压传动『M].南京：江苏科学技术出版社,
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