1） 设备安装在框架内，尽管大型吊车无法进入吊装地点，但场地满足桅杆的竖立和放倒占地要求。 2） 设备基础不高，基础顶标高为+300，简化了方案设计中的力学分析，方便了施工。
3） 根据以上特点及施工工艺要求，选用国内已经运用成熟的“双桅杆滑移抬吊法”吊装发酵罐。单根桅杆起重量为50吨，桅杆规格为1000*1000*22000。
4、 吊装现场平面布置说明
大件吊装、现场平面布置非常重要。要求合理使用场地，保证施工道路畅通，便于机具布置、安全吊装，便于吊装指挥。吊装外场地要求能承重100T货车，吊装现场周围无脚手架，混凝土结构外露钢筋等物不得超过混凝土结构50mm，要求罐基础的灌浆口符合设备所设计的地脚螺栓口，灌浆口内无模板、油污、碎石、泥土、积水等杂物，放置垫铁的表面应凿平，
基础符合设计标准，并经过测量合格。结合现场条件，需要将各揽风绳保护式捆绑在混凝土结构柱上，捆绑标高为12米，揽风绳最大受力情况会在下面进行分析（最大约为5.24t，）。（如图） 5、 桅杆技术资料
序号 | 名称 | 代号 | 数值 | 单位 | 计算公式及来源 |
1 | 两桅杆中心距 | L | 7.00 | m | 平面布置 |
2 | 桅杆高度 | H | 22 | m | 桅杆实测 |
3 | 吊耳距桅杆底 | h | 21.8 | m | 桅杆实测 |
4 | 吊耳偏心距 | e | 0.80 | m | 桅杆实测 |
5 | 缆风绳偏心距 | r | 0.80 | m | 桅杆实测 |
6 | 桅杆自重 | Nc | 6 | t | 偏安全测算，单根桅杆 |
7 | 主肢截面积 | F | 306.02 | Cm2 | |
8 | 桅杆主载面 | F’ | 1.0×1.0 | m2 | 桅杆实测 |
9 | 中部惯性距 | Ix Iy | 1.70×106 | Cm2 | 桅杆实测计算 |
10 | 端部截面 | f | 0.9×0.9 | m2 | 桅杆实测 |
11 | | u | 1.025 | | 变截面修正系数 |
12 | 标准节长度 | I | 6.00 | m | 桅杆实测 |
13 | 长细比 | λ1 | 82.816 | | 《钢结构设计手册》 |
14 | 折减系数 | Φ | 0.785 | | 《钢结构设计手册》 |
15 | 分肢长度 | I01 | 1.00 | m | 桅杆实测 |
16 | 分肢最不利长细比 | λ01 | 41.00 | | 《钢结构设计手册》 |
17 公交车线路牌 | 许用应力 | [δ] | 1550 | Kg/Cm2 | 《钢结构设计手册》 |
18 | 端部惯性距 | Ix’,Iy’连通区域 | 0.32×106伤流液 | Cm4 | 《钢结构设计手册》 |
| | | | | |
6、 吊装受力分析
罐采用双桅杆抬吊。桅杆实际长度22米，设计起重量100t，桅杆吊耳亮度为21.8米。桅杆采用我公司注册台帐中的桅杆。
起吊前桅杆顶部应调整，使顶部对称地各向外偏移0.5m。待起吊就位时，桅杆便在外荷的作用下大致保持直力状态；从起吊到就位，主缆风绳的受力是变化的，主风绳受力在塔直立时最大。在吊装过程中应注意缆风绳与地锚的受力情况，缆风绳预张力为1t。
1） 起吊塔的有关计算数据见下表：
序号 | 名称 | 代号 | 数值 | 单位 | 计算公式及来源 |
1 | 塔总重 | θ | 60 | t | 设计院 |
2 | 吊装计算荷载 | θ计 | 77.17 | 吨 | KIK2（θ+1） |
3 | 塔吊点高度 | b | 13 | 米 | 距塔底 |
4 | 滑轮及索重量 | q | 1 | 吨 | |
5 | 缆风绳与地面夹角 | a 1 | 30 | 度 | 《吊装手册》与现场条件 |
6 | 缆风绳之间夹角 | a 2 | 45 | 度 | 《吊装手册》 |
| | | | | |
K2—不均匀系数1.15、K1—动载系数1.1
2） 刚起吊时各部计算数据（如图）吊点距吸收塔中心线2.5米。
一对滑车组受力P1：
tgδ=（3.5-2.5）/21.8 δ=2.6
2P1 cosδ×14=Q计 ×6 （设备垂心预计按6米处考虑）
P1 =（Q计×6）/（2 cosδ×14）=16.7t
塔尾承受力反力R：
R= Q计（14-6）/14=44.1t
水平索引滑车受力S拉
S拉=K起[R（f1+f2/D）+R/H]
=2.5×[44.1×(0.1+0.05)/11.41+(29.41/50)]=2.92t
式中：K起——起动附加系数，钢管对方木，K起=2.5
F1F2——分别为钢管对木头和钢排的滚动摩檫系数。
F1=0.10 F2=0.05
D——滚杠直径 D=11.4cm
1/h=坡度 取1/50
3)塔垂直就位时各部受力计算（如图）
tgδ=0.5/（21.8-13）=0.057 δ=3.25
P1=Q计/2cosδ=38.64t
4)主吊卷扬机牵引力Sj 导向口受力G
选用H50×6D滑车组单牵引
S0=f-1/(f6-1)×f6×P1/2 取f=1.04
=3.69t
Sj=S0×1.04=3.84t
导向开口受力G
G=2×Sj=7.68t
缆风总力T与主副缆风受力
T=[P1（cosδe+sinδL）+2Soe]/(sinβc+cosβL)=7.49t
式中：e.c—荷载及缆风绳偏心距0.8米
L—桅杆有效高度21.8米
β—缆风绳与水平面夹角30°
主缆风受力：t1=0.5T+to=5.24t
To-缆风绳初拉力，取1.5t
副主缆风绳受力：t2=T/4cos45°+to=4.15t
5)塔吊装主要计算数据结果汇总表如下：
序号 | 名称 | 符号 | 起吊时 | 排离时 | 直立时 |
1 | 吊装角 | δ | 2.6° | | 3.25° |
2 | 滑车组受力 | P1 | 16.7t | | 38.64t |
3 | 溜尾力 | S拖 | | | |
4 | 缆风总力 | T | | | 7.49t |
5 | 主缆风受力 | t 1 | | | 5.24t |
6 | 副主缆风受力 | t 2 | | | 4.15t |
7 | 塔尾反受力 | R | 44.1t | | |
8 | 主卷扬机受力 | S1 | | | 3.84t数码彩扩机 |
9 | 引出绳拉力 | S0 | | | 3.69t异形 |
10 | 拖运拉力 | S拉 | 2.92t | | |
11 | 导向开口受力 | G | | 无边界网络 | 7.68t |
| | | | | |
7、 桅杆校核
1） 根据塔的吊装计算结果，机具选择过程中采用最大值进行验算选择。
（1） 导向开口受力最大值G=7.68t，导向滑轮选用H10×G
（2） 主卷扬机选用2台8t卷扬机，主卷扬机钢丝绳选用6×37-Φ20-1700长度约120m，破断拉力P=PH×Φ=22t
（3） K=P/S1=5.73〉5（安全系数）
（4）溜尾卷扬机
溜尾卷扬机，选用1台5吨卷扬机溜尾。
溜尾卷扬机跑绳选用6×37-Φ20-1700，长度大于600米
破断垃圾P=PH×Φ=22t
安全系数K=P/S=7.53>5
（5） 缆风绳选用（我们采用三根直径为10。5壁厚为1CM的无缝钢管）
钢管选用3×37-Φ10。5-1700，L=140×3根
破断拉力P=PH×Φ=18.9t
K=P/ t1=4.92>3
副缆风绳全部选用6×37-Φ16-1700，L=140×2根。其中2根为预备钢管
豫公网安备41160202000603
站长QQ:729038198
关于我们
投诉建议