1、管道管径的确定：
本工程介质采用高温蒸汽，蒸汽温度为t=280℃，设计压力为p=1.4MPa。该状态下过热蒸汽的比体积为0.17m3/Kg，用汽量为qm=80t/h，则根据《动力管道设计手册》公式5-30按照体积流量计算：d=18.8(qv/w)1/2 管道内蒸汽流速查《动力管道设计手册》表5-117，取值50m/s
则带入数据有d=18.8×(13600/45)1/2=310mm
则根据钢管规格表选用Φ325的钢管
2、管道设计壁厚的计算：
对于D0/Di≤1.7(或直管计算壁厚小于管子外径的1/6时)，承受内压的直管管道理论计算壁厚应按公式9-1计算：
PD0
δ= ————————
（2[σ]tΦ+2pY)
δ——管道计算壁厚（mm）
p——设计压力
D0——管道外径（mm）
Di——管道内径（mm）
σt——钢管在设计温度橡胶补强剂t下的许用应力(Mpa)，见《动力管道设计手册》表1-24
Φ——许用应力修正系数取0.9
Y——系数，对于≤482℃的钢管，Y=0.4，510℃，Y=0.5
查各表中数据得：
胶圈电熔双密封聚乙烯复合管
σt =104.6MPa Y=0.4
代入公式得：δ=2.61mm
则管道设计壁厚和名义壁厚：
根据《动力管道设计手册》公式9-2、9-3
δs=δ+C C=C1+C2
C——管道壁厚附加量
C1——管道壁厚偏差附加量
C1——管道壁厚腐蚀附加量
C1=A×δ=0.176×2.61=0.25mm
A为直管壁厚负偏差系数，对无缝钢管取0.176；对螺旋缝埋弧焊钢管，管径小于DN500取0.125,管径大于DN500的取0.1。
对于一般汽水管道C2取值为0。
δs=2.61+0.25=2.86mm
δn管道取用壁厚不应小于管道的设计壁厚，取用δn=8.0mm
3、压力损失
根据设计条件，查过热蒸汽管道计算图5-10e（《动力管道设计手册》）
当qm=80t/h，取DN=300时，w=310m/s，R=1900Pa
经介质密度修正，实际值为：
w’=w/ρ=310/5.88=52.7m/s
R’=R/ρ=1900/5.88=323.1Pa/m
即每米压力损失为323.1Pa。
4、管道应力验算：
管道在工作状态下，由内压产生的折算应力不得大于钢管在设计温度下的许用应力，即：
σzs≦[σ]t
P[D0-(δn-C)]
其中σzs = ————————带入数据得：σzs =73﹤86MPa
2Φ(δn-C)
符合要求。
5、管道热伸长量的计算：
根据公式6-1（《动力管道设计手册》）
ΔL=Lα(t2-t1)
α——管道的膨胀系数（表6-1）查得13.36×10-4cm/（m*℃）
t2——管道内介质温度
t1——无动力风球管道设计安装温度
ΔL=1×13.36×10-4动力换挡变速箱×（280-20）=0.347cm
即每米的供热管道热伸长量为0.347cm。
6、管道固定支架的跨距
为了分段补偿管道的热伸长量，在供热管道上按一定间距设置固定支架，固定支架是热力管道上的主要受力构件，也是造价较大的构件，为了节约投资，应经可能加大固定支架的间距。
根据《简明供热设计手册》表13-25如下，查得DN=300采用波形补偿器的地埋管道固定支架最大跨距为50m。
补偿器形式 | 管道敷设方式 | 公称通径 | | | |
25 | 32 | 40 | 50 | 65 | 80 | 100 | 125 | 150 | 200 | 250 | 300 | 350 |
矩形补偿器 | 架空和地沟 | 30 | 35 | 45 | 50 | 55 | 60 | 65 | 70 | 80 | 90 | 100 | 115 | 130 |
无沟 | — | — | 45 | 50 | 55 | 60 | 65 | 70 | 70 | 90 | 90 | 110 | 用户关注度110 |
波纹管补偿器 | 轴向复式 | — | — | — | — | — | — | 30 | 30 | 40 | 40 | 50 | 镀铬添加剂 50 | 50 |
横向复式 | — | — | — | — | — | — | — | — | 30 | 30 | 50 | 50 | 50 |
套管补偿器 | 架空和地沟 | — | — | — | 70 | 70 | 70 | 85 | 85 | 85 | 105 | 105 | 120 | 120 |
球形补偿器 | 架空 | — | — | — | — | — | — | 100 | 100 | 120 | 120 | 130 | 130 | 140 |
| | | | | | | | | | | | | | |
7、保温层厚度的确认
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