跨高铁搭设承力索、地锚受力分析
一、计算模型图
B
图中将铁路接触网按220kV带电线路的规格进行处理
二、计算公式
f x2= H A+xtgβ-s- H地
其中，H A—承力索在A跨越塔悬挂点高，m；
β—两侧悬挂点高差角，度；
H 地—被跨接触网地线高，m 。
2、计算事故状态下封网承力索受力F 2
其中，σ2—承力索应力，N/ mm 2；
翻模机γ—承力索比载，N/ m.mm 2；
l —跨越档档距，m 。
q 1—事故状态下集中荷载Q 1的单位截面荷载（q 1= Q 1/S ，Q 1=塔A 侧端部撑杆和承托导线总重量的一半，S 为承力索截面积），N/ mm 2；
q 2—事故状态下集中荷载Q 2的单位截面荷载（q 2= Q 2/S ，Q 2=中间撑杆和所承托导线总重量的一半，S 为承力索截面积），N/ mm 2；
q 3—事故状态下集中荷载Q 3的单位截面荷载（q 3= Q 3/S ，Q 3=塔B 侧端部撑杆和承力索总重量的一半，S 为承力索截面积），N/ mm 2；
q 4—集中荷载Q 4的单位截面荷载（q 4= Q 4/S ，Q 4=接续钢丝绳套总重量，S 为承力索截面积），N/ mm 2；(本方案不考虑)
a 1、
b 1—集中荷载q 1距左右挂点的距离，即塔A 侧端部撑杆距左右挂点的距离，m ； a 2、b 2—集中荷载q 2距左右挂点的距离，即封顶撑杆中心距左右挂点的距离，m ；
a 3、
b 3—集中荷载q 3距左右挂点的距离，即塔B 侧端部撑杆距左右挂点的距离，m ； a 4、b 4—集中荷载q 4距左右挂点的距离，即塔B 所接钢丝绳套中点距左右挂点的距离，m 。 b 4=所接钢丝绳套长度一半。(本方案不考虑)
则承力索受力
F 2=Sσ2。
3、计算事故状态下应力状态方程系数K 2
()[])]()([)(1cos 2221144332211222a x q a x q l b q b q b q b q x l
f f x l x x x -+--++++-=βγσ
其中，E —承力索弹性模量，取值160000 N/ mm 2；
W 1=γl /Cosβ—承力索单位截面荷载，N/ mm 2；
γβ=γ/Cosβ—承力索水平投影比载，N/ m.mm 2；
其他字符含义如图所示。
4、计算正常状态下应力状态方程系数K 1
其中，Q 1‘—塔A 侧端部撑杆重量的一半，N ；
Q 2‘—中间撑杆总重量的一半，N ；
Q 3‘—塔B 侧端部撑杆重量的一半，N ；
q 1‘—事故状态下集中荷载Q 1‘的单位截面荷载（q 1‘= Q 1‘/S ，Q 1‘=塔A 侧端部撑杆重量的一半），N/ mm 2；
q 2‘—事故状态下集中荷载Q 2‘的单位截面荷载（q 2‘= Q 2‘/S ，Q 2‘=中间撑杆总重量的一半），N/ mm 2；
q 3‘—事故状态下集中荷载Q 3‘的单位截面荷载（q 3‘= Q 3‘/S ，Q 3‘=塔B 侧端部撑杆重量的一半，S 为承力索截面积），N/ mm 2；
其他字符含义不变。
5、计算正常状态下封网导线受力F 1
)()()([12[24cos 33332222111112322l q b a q l q b a q l q b a q W l E K ++++++=ββββγγγγβγ]]])()([2)(4433443322443322114444b q a q b q b q a q b q b q b q a q l
l q b a q ++++++++βγ)()()([12[24cos '
333'3'222'2'111'112321l q b a q l q b a q l q b a q W l E K ++++++=ββββγγγγβγ]]])()([2)(443'3443'32'2443'32'21'14444b q a q b q b q a q b q b q b q a q l l q b a q ++++++++βγ
利用状态方程：
求得σ1
则F 1= Sσ1 6、计算正常状态下承力索弧垂f x1
7、计算正常状态下封网导线距被跨线路地线距离s 1
s 1= H A +xtgβ- f x1- H 地
8、计算事故状态下封网导线弧垂下降距离△s
△s= f x2- f x1
三、计算结果
根据上述公式，代入相关参数，计算结果如下：
1、正常状态下：
承力索弧垂4m ，承力索对被跨铁路安全距离10m ，相应受力0.95t 。
2、事故状态下：
承力索弧垂5m ，承力索对被跨铁路安全距离9m ，相应受力1.08t 。
弧垂下降1m 。
3、承力索安全系数：封网导线安全系数=27.2/1.08=25.1>6
因此承力索的强度满足要求。
附件2 承力索、封闭网拉线受力计算
1、承力索拉线受力
承力索事故状态下受力1.08t ，
由右图可列出方程如下：
1
2222121)(K K =-+σσσσl
a x q a x q l
b q b q b q b q x Cos x l x f x 122114433221111)]()([)(2)(σβσγ-+--++++-=︒
⨯=30cos 21T T
防霉片N T T 709.12221866.08.9100008.130cos 12=⨯⨯=︒=
淀粉酶抑制剂
桉树专用肥2、封闭网拉线拉力
N T 64045sin 45cos 26405=︒
⨯︒⨯=筋膜放进B里面
承力索拉线安全系数：承力索拉线安全系数=160kN /12.2kN =13.11>6，因此承力索拉线满足要求。
封闭网拉线安全系数=60kN /0.64 kN =93.75>6，因封闭网拉线满足要求。
附件3 承力索、放线牵张力计算
1、出口张力的确定：数控剪床
当放线区段确定后，确定其放线张力时，除应满足上述条件外，还应满足其张力小于导线综合破断力的1/6(JRLX/T-361导线为122kN 以下) ，此时可不采取临时防震措施。
（1） 计算放线张力时可根据下式确定：
T=GLn 2/8f
G-导线每米重量N/m
Ln 2-放线段代表档距的平方m 2
f-放线时的控制弧垂m
（2） 放线区段的控制档，一般受大档距和交叉跨越物控制。
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