㊀２０２１年㊀第３期
Ｐｉｐｅｌｉｎｅ㊀Ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ㊀ａｎｄ㊀Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ
２０２１㊀Ｎｏ ３㊀
收稿日期：２０２１－０１－２８
解玉才１，李㊀秋２，吴㊀娟１，张敬三１，温建平１，李洪伟３
（１．山东电工电气日立高压开关有限公司，山东济南㊀２５０３００；
２．沈阳汇博热能设备有限公司，辽宁沈阳㊀１１０１６８；３．沈阳国仪检测技术有限公司，辽宁沈阳㊀１１００４３）
㊀㊀摘要：苏通ＧＩＬ综合管廊工程中应用了力平衡伸缩节㊁铰链型伸缩节及复式拉杆伸缩节，用以补偿各个方向的热伸缩及沉降位移㊂作为输电设备的关键部件，伸缩节影响设备的安全㊁可靠运行㊂文中介绍了复式拉杆伸缩节的结构设计，法兰㊁拉杆㊁中间管的校核计算，制造关键点控制以及疲劳寿命试 验，尤其对疲劳寿命试验中的分阶段试验做了较详细的说明㊂复式拉杆伸缩节在管廊中的应用，可为类似工程提供参考㊂ 关键词：管廊；波纹管；伸缩节；疲劳寿命
中图分类号：ＴＨ７０３㊀㊀㊀文献标识码：Ａ㊀㊀㊀文章编号：１００４－９６１４（２０２１）０３－００４２－０４
ＵｎｉｖｅｒｓａｌＴｉｅｄＥｘｐａｎｓｉｏｎＪｉｏｎｔｉｎＳｕｔｏｎｇＧＩＬＵｔｉｌｉｔｙＴｕｎｎｅｌＰｒｏｊｅｃｔ
ＸＩＥＹｕ⁃ｃａｉ１，ＬＩＱｉｕ２，ＷＵＪｕａｎ１，ＺＨＡＮＧＪｉｎｇ⁃ｓａｎ１，ＷＥＮＪｉａｎ⁃ｐｉｎｇ１，ＬＩＨｏｎｇ⁃ｗｅｉ３
（１．ＳＤＥＥＨｉｔａｃｈｉＨｉｇｈ⁃ＶｏｌｔａｇｅＳｗｉｔｃｈｇｅａｒＣｏ．，ＬＴＤ，Ｊｉｎａｎ２５０３００，Ｃｈｉｎａ；
２．ＳｈｅｎｙａｎｇＨｕｉＢｏＨｅａｔＥｎｅｒｇｙＥｑｕｉｐｍｅｎｔＣＯ．，ＬＴＤ．，Ｓｈｅｎｙａｎｇ１１０１６８，Ｃｈｉｎａ；３．ＧｕｏｙｉＴｅｓｔｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ（Ｓｈｅｎｙａｎｇ）Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈｅｎｙａｎｇ１１００４３，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｆｏｒｃｅｂａｌａｎｃｅｄｅｘｐａｎｓｉｏｎｊｏｉｎｔｓ，ｈｉｎｇｅｄｅｘｐａｎｓｉｏｎｊｏｉｎｔｓａｎｄｕｎｉｖｅｒｓａｌｔｉｅｄｅｘｐａｎｓｉｏｎｊｏｉｎｔｓｗｅｒｅｕｓｅｄｔｏｃｏｍ⁃ｐｅｎｓａｔｅｔｈｅｔｈｅｒｍａｌｅｘｐａｎｓｉｏｎａｎｄｓｅｔｔｌｅｍｅｎｔｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔｉｎａｌｌｄｉｒｅｃｔｉｏｎｓｉｎｔｈｅＳｕｔｏｎｇＧＩＬｕｔｉｌｉｔｙｔｕｎｎｅｌｐｒｏｊｅｃｔ．Ａｓａｋｅｙｐａｒｔｏｆｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｅｑｕｉｐｍｅｎｔ，ｅｘｐａｎｓｉｏｎｊｏｉｎｔａｆｆｅｃｔｅｄｔｈｅｓａｆｅｔｙａｎｄｒｅｌｉａｂｌｉｔｙｏｆｔｈｅｅｑｕｉｐｍｅｎｔ．Ｔｈｉｓｐａｐｅｒｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄｔｈｅｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｄｅｓｉｇｎｏｆｔｈｅｕｎｉｖｅｒｓａｌｔｉｅｄｅｘｐａｎｓｉｏｎｊｏｉｎｔ，ｔｈｅｃｈｅｃｋｉｎｇｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｆｌａｎｇｅｓ，ｔｉｅｒｏｄｓａｎｄｍｉｄｄｌｅｐｒｅｓｓｕｒｅｐｉｐｅｓ，ｔｈｅｃｏｎｔｒｏｌｏｆｔｈｅｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇｋｅｙｐｏｉｎｔｓａｎｄｔｈｅｆａｔｉｇｕｅｌｉｆｅｔｅｓｔ．Ｅｓｐｅｃｉａｌｌｙｔｈｅｓｔａｇｅｔｅｓｔｉｎｔｈｅｆａｔｉｇｕｅｌｉｆｅｔｅｓｔｗａｓｅｘｐｌａｉｎｅｄｉｎｄｅｔａｉｌ．Ｔｈｅａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｕｎｉｖｅｒｓａｌｔｉｅｄｅｘｐａｎｓｉｏｎｊｏｉｎｔｉｎｔｈｅｔｕｎｎｅｌｃａｎｂｅｕｓｅｄａｓａｒｅｆｅｒｅｎｃｅｆｏｒｓｉｍｉｌａｒｐｒｏ⁃ｊｅｃｔｓ．
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｔｕｎｎｅｌ；ｂｅｌｌｏｗｓ；ｅｘｐａｎｓｉｏｎｊｏｉｎｔ；ｆａｔｉｇｕｅｌｉｆｅ
０㊀引言
苏通ＧＩＬ综合管廊工程电压等级为１０００ｋＶ㊁输送容量６９８０万ｋＷ㊁管廊内部线路总长３４．２ｋｍ㊂［１－２］气体绝缘金属封闭输电线路（ＧＩＬ），与传统架空输电线路相比，具有传输容量大㊁损耗小，不受环境影响㊁运行可靠性高㊁节省占地等优点㊂
ＧＩＬ输电系统主要由感放装置㊁导体㊁绝缘子㊁外
壳㊁伸缩节构成㊂［２－３］伸缩节作为其中的关键部件，作用是在安装时补偿设备的安装偏差，充气运行后，补
偿设备因内外部温度变化引起的热位移㊂根据苏通管廊的地形条件，管线总体上分为４段布置：管廊内部采用力平衡伸缩节，补偿管线的轴向位移；管廊端部与竖井段采用复式拉杆伸缩节，通过伸缩节的横向位移补偿管线的基础沉降；竖井段与地面部分的连接采用铰链型伸缩节；地面部分与接引站采用力平衡伸缩节㊂
本文介绍复式拉杆伸缩节的结构设计，法兰㊁拉杆㊁中间管的校核计算，制造关键点控制以及疲劳寿命试验，尤其对疲劳寿命试验中的分阶段试验做了较详细的说明㊂
㊀㊀
㊀
㊀
㊀第３期解玉才等：苏通ＧＩＬ综合管廊工程用复式拉杆伸缩节
４３㊀㊀
１㊀复式拉杆伸缩节的结构设计与校核计算１．１㊀结构设计
复式拉杆伸缩节的设计输入参数为：内径８８０ｍｍ，设计压力０．６０ＭＰａ，总长度１２００ｍｍ，法兰外径
１２５０ｍｍ㊂复式拉杆伸缩节结构示意图见图１㊂伸缩节各零件材质：波纹管为０２２Ｃｒ１９Ｎｉ１０，法兰㊁拉杆㊁中间管为
０６Ｃｒ１９Ｎｉ１０㊂
图１㊀复式拉杆伸缩节结构示意图
１．２㊀基于输入参数的零部件校核计算
膨润土防水垫伸缩节位移参数㊁设计压力及疲劳寿命参数，见表１㊂
表１㊀伸缩节位移㊁设计压力及疲劳寿命参数
位移类型轴向位移／ｍｍ横向位移／ｍｍ设计压力／ＭＰａ疲劳寿命／次温度㊀０ʃ３００．６１５０００
拆卸－１８０
００１５地震０ʃ３００．６１５安装
ʃ１５
ʃ５
０
１５
１．２．１㊀波纹管波形参数
复式拉杆伸缩节的波纹管波形参数与该工程力
平衡伸缩节工作波纹管一致：波高４０ｍｍ，波距４５ｍｍ，单层０．５ｍｍ，７层结构㊂由于采用复式结构，总长度已经给定，经过对比计算，使用５波＋５波的参数配置，温度补偿时主要性能指标见表２㊂
表２㊀温度补偿时主要性能指标
轴向刚度
／（Ｎ㊃ｍｍ－１）横向刚度
／（Ｎ㊃ｍｍ－１）
许用疲劳寿命／次柱失稳极限内压／ＭＰａ平面失稳极限内压／ＭＰａ２８４
１８７
２１０８５７
０．６８
１．３９
１．２．２㊀法兰校核计算
复式拉杆伸缩节法兰的校核计算采用ＧＢ／Ｔ
１２７７７ ２０１９［４］中附录Ｃ．１９㊁Ｃ．２０端板的计算公式：
σ＝４８ＦＬ／（ｎπｄδ２ｊ）ɤ１．５［σ］
ｔ
（１）τ＝１２Ｆ／（ｎπｄδｊ）ɤ０．８［σ］ｔ
（２）
式中：σ为正应力，ＭＰａ；τ为剪应力，ＭＰａ；［σ］ｔ为设计温度下材料的许用应力，［σ］ｔ＝１３７ＭＰａ；Ｆ为波纹管压力推力，Ｆ＝４０２０００Ｎ；Ｌ为法兰上拉杆孔中心到波纹管直边段外壁的距离，Ｌ＝１４１．５ｍｍ；ｎ为拉杆孔数量，ｎ＝８；ｄ为波纹管直边段外径，ｄ＝８８７
ｍｍ；δｊ为法兰厚度，δｊ＝４０ｍｍ㊂
将式（１）㊁式（２）中的各参数值带入，得出法兰正
应力σ＝７６．５５ＭＰａ，剪应力τ＝５．４１ＭＰａ，满足判定条件，校核合格㊂１．２．３㊀拉杆校核计算
拉杆的校核计算采用ＧＢ／Ｔ１２７７７ ２０１９［４］中附
录Ｃ．１８的计算公式：
σ＝Ｆ／（ｎＡ）ɤ［σ］
（３）
式中：Ａ为拉杆有效截面积，Ｍ３６拉杆有效面积数值为７８７．７４ｍｍ２；ｎ为拉杆数量，ｎ＝８；［σ］为拉杆材料的许用应力，［σ］＝１３７ＭＰａ㊂
将式（３）中的各参数值带入，得出拉杆正应力σ＝６３．７９ＭＰａ，满足判定条件，校核合格㊂
荧光纤维
１．２．４㊀中间管校核计算中间管的校核计算采用ＧＢ１５０．３ ２０１１［５］中计
算公式３－３：
σｔ＝ｐ（Ｄｉ＋δｅ）／（２δｅ）ɤ［σ］ｔφ
（４）
式中：σｔ为设计温度下中间管的计算应力，ＭＰａ；ｐ为设计压力，ｐ＝０．６ＭＰａ；Ｄｉ为中间管的内径，Ｄｉ＝８８０ｍｍ；δｅ为中间管的有效厚度，δｅ＝１０ｍｍ；φ为焊接接头系数，按设计要求为对接全焊透，并进行１００％射线检测，依据ＧＢ１５０．１ ２０１１［６］４．５．２规定取１．０㊂将式（４）中的各参数值带入，得出中间管正应力σｔ＝２６．７ＭＰａ，满足判定条件，校核合格㊂
复式拉杆伸缩节的受力结构件校核满足ＧＢ／Ｔ
１２７７７ ２０１９［４］要求，校核合格㊂
２㊀复式拉杆伸缩节制造关键点控制
伸缩节制造过程需要着重控制２个关键点：中间
㊀㊀
㊀
㊀
㊀４４
㊀ＰｉｐｅｌｉｎｅＴｅｃｈｎｉｑｕｅａｎｄＥｑｕｉｐｍｅｎｔ
Ｍａｙ ２０２１㊀
管加工中圆度；两端法兰螺栓安装孔位置度㊂
２．１㊀中间管加工与检验
中间管圆度㊁厚度均匀性的控制，是后步工序中与波纹管㊁法兰高质量装配的基础，对中间管加工质量的控制尤为重要㊂
中间管属于柔性回转体，直径较大㊁壁厚较薄，加工中不易控制圆度㊂经过工艺优化，中间管采用单面抛光板卷制制造［７］，并用专用工装［８］装夹进行机加工㊂
中间管卷制校圆后，最大㊁最小直径差不大于３ｍｍ，机加工后的中间管最大㊁最小壁厚差不大于１
ｍｍ烟盒工艺品
［７］
，能够满足装配的要求㊂
２．２㊀两端法兰螺栓安装孔位置度控制
复式拉杆伸缩节长度较大，整体横向刚度较小，两端法兰安装孔的同轴度不易控制㊂在整体组装过程中，设计了专用组对工装，保证了两端法兰的安装孔位置度要求，满足伸缩节的技术要求㊂３㊀疲劳寿命试验
复式拉杆伸缩节大部分的型式检验项目与其他常规ＧＩＳ（气体绝缘全封闭组合电器）用伸缩节产品基本一致，最大的差异为疲劳寿命试验考核方式㊂
伸缩节的横向位移未使用以往的等效轴向位移
［９］
方式进行，为模拟现场工况，设计了 Ｌ 形的专用
工装㊂伸缩节轴线水平放置，一端法兰与Ｌ形工装固定，另一端法兰与疲劳试验机通过工装连接，疲劳试验机进行竖直方向往复位移，带动伸缩节进行横向疲劳寿命试验㊂复式拉杆伸缩节疲劳寿命试验姿态图见图
２㊂
图２㊀复式拉杆伸缩节疲劳寿命试验姿态图
疲劳寿命试验按表１位移参数分为３个阶段，将疲劳寿命次数三等分，分配到每个阶段中㊂每个阶段的轴向㊁横向初始位置设置不同，设置依据为安装位移及温度位移的最大位置㊂每个阶段结束后测试伸缩节的气密性，合格后进行下一个阶段的试验㊂表３是第１阶段疲劳寿命试验参数表，轴向初始位置均设置为伸缩节压缩状态，横向初始位置为伸缩节轴线所在水平面向下方向㊂
表３㊀第１阶段疲劳寿命试验参数表
位移类型
设计位移／ｍｍ试验位移／ｍｍ初始位置／ｍｍ试验压力／ＭＰａ疲劳次数
温度
Ｘ＝０Ｙ＝ʃ３０Ｘ＝０Ｙ＝ʃ３０Ｘ＝－１５Ｙ＝－５０．６０
５０００
地震
Ｘ＝０Ｙ＝ʃ３０Ｘ＝０Ｙ＝ʃ３０Ｘ＝－１５Ｙ＝－３５０．６０６７安装
Ｘ＝ʃ１５Ｙ＝ʃ５Ｘ＝ʃ１５Ｙ＝０Ｘ＝０Ｙ＝－５０
５
拆卸
Ｘ＝－１８０Ｙ＝０
Ｘ＝－１８０Ｙ＝０
Ｘ＝－１５Ｙ＝－５
０５
㊀㊀第２阶段疲劳寿命试验，轴向初始位置均设置为伸缩节原长状态，横向初始位置与伸缩节轴线所在水
平面重合，具体试验参数见表４㊂
表４㊀第２阶段疲劳寿命试验参数表
铱-192位移类型
设计位移／ｍｍ试验位移／ｍｍ初始位置／ｍｍ试验压力／ＭＰａ疲劳次数
温度
Ｘ＝０Ｙ＝ʃ３０Ｘ＝０Ｙ＝ʃ３０Ｘ＝０Ｙ＝００．６０
５０００
地震
Ｘ＝０Ｙ＝ʃ３０Ｘ＝０Ｙ＝ʃ３０Ｘ＝０Ｙ＝００．６０６７安装
Ｘ＝ʃ１５Ｙ＝ʃ５Ｘ＝ʃ１５Ｙ＝０Ｘ＝０Ｙ＝００
５
拆卸
Ｘ＝－１８０Ｙ＝０
Ｘ＝－１８０Ｙ＝０
Ｘ＝０Ｙ＝０
０５
㊀㊀第３阶段疲劳寿命试验，轴向㊁横向初始位置设置
与第１阶段的数值相同，方向相反，见表５㊂
㊀㊀㊀㊀㊀第３期解玉才等：苏通ＧＩＬ综合管廊工程用复式拉杆伸缩节４５㊀㊀表５㊀第３阶段疲劳寿命试验参数表
位移类型设计
位移
／ｍｍ
半轴螺栓试验
位移
／ｍｍ
初始
位置
／ｍｍ
试验
压力
／ＭＰａ
疲劳
次数
温度
Ｘ＝０
Ｙ＝ʃ３０
Ｘ＝０
Ｙ＝ʃ３０
Ｘ＝＋１５
Ｙ＝＋５
０．６０５０００
地震
Ｘ＝０
Ｙ＝ʃ３０
Ｘ＝０
Ｙ＝ʃ３０
Ｘ＝＋１５
Ｙ＝＋３５
０．６０６７
安装Ｘ＝ʃ１５
Ｙ＝ʃ５
Ｘ＝ʃ１５
Ｙ＝０
Ｘ＝０
Ｙ＝＋５
０５
拆卸Ｘ＝－１８０
Ｙ＝０
Ｘ＝－１８０
Ｙ＝０
Ｘ＝＋１５
Ｙ＝＋５
０５
㊀㊀在按表３ 表５完成３个阶段的疲劳寿命试验后，为验证伸缩节的疲劳寿命裕度，又进行了温度位移Ｙ＝ʃ３０ｍｍ的１５０００次疲劳寿命试验及气密性试验㊂伸缩节总计进行了３万余次的疲劳寿命试验，未发生疲劳破坏㊂
４㊀结束语
苏通ＧＩＬ综合管廊工程用复式拉杆伸缩节，基本结构㊁设计计算与常规ＧＩＳ用伸缩节差别不大，但其质量控制及外观要求较严格㊂型式检验中，设置不同初始位置的分阶段疲劳寿命试验，在行业内
实施，与实际工况拟合度较高㊂伸缩节在工程中已经应用１ａ以上，运行稳定，整体性能符合实际工况的要求，可作为今后类似工程应用的参考㊂参考文献：
［１］㊀国网江苏电力公司，国网特高压事业部．苏通ＧＩＬ综合管廊工程［Ｊ］．电力勘测设计，２０２０（７）：５．
［２］㊀刘洪泽，王承玉，路书军，等．苏通综合管廊工程特高压ＧＩＬ关键技术要求［Ｊ］．电网技术，２０２０（６）：２３７７－２３８５．［３］㊀李洪伟，李秋，苑博，等．１１００ｋＶＧＩＬ用伸缩节设计选型介绍［Ｃ］／／中国压力容器学会膨胀节委员会．第十五届全
国膨胀节学术会议论文集：膨胀节技术进展．合肥：合肥云p
工业大学出版社，２０１８：２３３－２３７．
［４］㊀国家市场监督管理总局．金属波纹管膨胀节通用技术条件：ＧＢ／Ｔ１２７７７ ２０１９［Ｓ］．北京：中国标准出版社，２０１９：
７４－７５．
［５］㊀国家质量监督检验检疫总局．压力容器：第３部分设计：ＧＢ１５０．３ ２０１１［Ｓ］．
北京：中国标准出版社，２０１２：９３－９４．［６］㊀国家质量监督检验检疫总局．压力容器：第１部分通用要求：ＧＢ１５０．１ ２０１１［Ｓ］．北京：中国标准出版社，２０１２：１３．［７］㊀刘佳宁，刘红禹，铁强，等．苏通ＧＩＬ综合管廊工程用金属波纹管膨胀节制造技术研究［Ｊ］．管道技术与设备，２０２０
（５）：４９－５１；５８．
［８］㊀孙志涛，王玉，孙成华，等．一种带有加工卡具的柔性回转体：ＺＬ２０１９２１３１９１７０．０［Ｐ］．２０２０－０５－０１．
［９］㊀国家质量监督检验检疫总局．高压组合电器用金属波纹管补偿器：ＧＢ／Ｔ３００９２ ２０１３［Ｓ］．北京：中国标准出版
社，２０１４：１３；１９．
作者简介：解玉才（１９７８ ），工程师，从事气体绝缘金属封闭式组合电器设计研发工作㊂
Ｅ⁃ｍａｉｌ：ｘｉｅ－ｙｕｃａｉ＠ｌｎａｅｐｓ．ｃｏｍ
（上接第３７页）
垂直管道内运行时，检测器运行速度与速度控制泄流装置开启泄流面积间的关系㊂
参考文献：
［１］㊀刘海潇，何利民，陈建恒，等．管道清管器运行速度控制技术研究进展［Ｊ］．化工进展，２０２０，３９（６）：２３２７－２３３５．［２］㊀石油工业油气储运专业标准化技术委员会．油气管道内检测技术规范：ＳＹ／Ｔ６５９７ ２０１４［Ｓ］．北京：石油工业出
版社，２０１４：１－５．
［３］㊀石油工业油气储运专业标准化技术委员会．天然气管道运行规范：ＳＹ／Ｔ５９２２ ２０１２［Ｓ］．北京：石油工业出版社，２０１２：１－３．［４］㊀臧延旭，张元，倘向阳，等．油气管道裂纹检测器探头机构［Ｊ］．管道技术与设备，２０１５（６）：１６－１８．
［５］㊀ＣＨＥＮＪＨ，ＬＵＯＸＭ，ＺＨＡＮＧＨＬ，ｅｔａｌ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｙｏｎｍｏｖｅｍｅｎｔｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｂｙｐａｓｓｐｉｇ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ
ｏｆＮａｔｕｒａｌＧａｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１８，５９：２１２－２２３．［６］㊀臧延旭，邱城，胡铁华，等．天然气管道检测器闭锁装置研
制及应用［Ｊ］．管道技术与设备，２０１６（４）：３３－３５；４１．［７］㊀ＭＩＲＳＨＡＭＳＩＭ，ＲＡＦＥＥＹＡＮＭ．Ｓｐｅｅｄｃｏｎｔｒｏｌｏｆｉｎｓｐｅｃｔｉｏｎｐｉｇｉｎｇａｓｐｉｐｅｌｉｎｅｓｕｓｉｎｇｓｌｉｄｉｎｇｍｏｄｅｃｏｎｔｒｏｌ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＰｒｏｃｅｓｓＣｏｎｔｒｏｌ，２０１９，７７：１３４－１４０．
［８］㊀ＨＥＨＧ，ＡＳＣＥＭ，ＬＩＡＮＧＺ，ｅｔａｌ．Ｍｏｌｄｉｎｇａｎｄｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｐｉｇｓｐｅｅｄｗｉｔｈｂｒａｋｅｕｎｉｔｉｎｇａｓｐｉｐｅｌｉｎｅ［Ｊ］．Ｊ．ＰｉｐｅｌｉｎｅＳｙｓｔ．Ｅｎｇ．Ｐｒａｃｔ．，２０２０，１１（１）：０４０１９０４２．［９］㊀ＣＨＥＮＪＨ，ＨＥＬＭ，ＬＵＯＸＭ，ｅｔａｌ．Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎｏｆｂｙ⁃ｐａｓｓｐｉｇｖｅｌｏｃｉｔｙｉｎｇａｓｐｉｐｅｌｉｎｅ：Ａｎｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌａｎｄａｎａ⁃
ｌｙｔｉｃａｌｓｔｕｄｙ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＮａｔｕｒａｌＧａｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉ⁃
ｎｅｅｒｉｎｇ，２０２０，７３：１０３０５９．
［１０］㊀ＬＩＡＮＧＺ，ＨＥＨＧ，ＣＡＩＷＬ．ＳｐｅｅｄｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｂｙｐａｓｓｈｏｌｅＰＩＧｗｉｔｈａｂｒａｋｅｕｎｉｔｉｎｌｉｑｕｉｄｐｉｐｅ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎ
ａｌｏｆ
ＮａｔｕｒａｌＧａｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１７，４２：４０－４７．作者简介：臧延旭（１９８３ ），博士研究生，讲师，主要从事管道检测技术研究和管道检测器的开发研制工作㊂
Ｅ⁃ｍａｉｌ：ｚａｎｇｙａｎｘｕ＠１２６ ｃｏｍ
豫公网安备41160202000603
站长QQ:729038198
关于我们
投诉建议