1）操作压力计算
塔顶操作压力：PD=P0+P表=101.3+4=105.3kPa
每层塔板压降：ΔP≤0.7kPa
进料板压力：PF=PD+ΔP×20=105.3+20×0.7=119.3kPa
塔釜压力：PW=PD+ΔP×43=105.3+20×0.7=135.4kPa
提馏段平均压力：Pm=（PF+PW）/2=（119.3+135.4）/2=127.35kPa
2）操作温度的计算
依据操作压力，由泡点方程通过试差法计算出泡点温度，其中苯、甲苯的饱和蒸汽有安托因方程计算，计算结果如下：
进料 | T/℃ | P0/mmHg | P/pa | 试差Xi |
组分 | P总/Pa | 深紫外固态激光器xi |
苯 | 辊道窑105300 | 0.3 | 99.78 | 1344.22 | 179170.58 | 0.2999 |
甲苯 | 0.7 | 99.78 | 552.58 | 73653.17 | 0.7001 |
塔釜 | T/℃ | P0/mmHg | P/pa | 试差Xi |
组分 | P总/Pa | xi |
苯 | 135400 | 0.002 | 121.07 | 2310.43 | 307956.04 | 0.0020 |
甲苯 | 0.998 | 121.07 | 1013.24 | 135053.67 | 0.9980 |
| | | | | | |
塔釜温度 tW=121.07℃
TJA1100进料板温度 tF=104.17℃
提馏段平均温度 tm=（tW+tF）/2=(121.07+104.17电火花切割机床)/2=112.62℃
3)平均摩尔质量计算
1塔釜平均摩尔质量的计算
由图解理论板（见图0-0），得
由xW=0.002查得yW=0.00493
MVWm=0.00493×78.11+（1－0.00493）×92.14=92.07kg/kmol
MLWm=0.002×78.11+（1－0.002）×92.14=92.11kg/kmol
2进料板平均摩尔质量的计算
由图解理论板（见图0-0），得
由xF=0.3查得yF=0.5142
MVFm=0.5142×78.11+（1－0.5142）×92.14=84.92kg/kmol
MLFm=0.3×78.11+（1－0.3）×92.14=87.93kg/kmol
由理论板的计算过程可知，提馏段的平均摩尔质量为：
① 气相平均密度计算
由理想气体状态方程式计算，即
液相平均密度计算依下式计算，即：
塔釜液相平均密度的计算。
由 tW=121.07℃，查液体在不同温度下的密度表得：
进料板液相平均密度的计算
由tF=104.17℃，查手册得
ρA=782.50kg/m3；ρB=786.6kg/m3
进料板液相质量分率
aA=xF×MA/(xF×MA+(1-xF)×MB)
=0.3×78.11/(0.3×78.11+(1-0.3)×92.14)=0.266
ρLFm=1/(aA/ρA+(1-aA)/ρB)
=1/(0.266/782.50+(1-0.266)/786.6)=785.50kg/m3
提馏段液相平均密度为
ρLm=（ρLWm+ρLFm）/2=(747.5+785.50)/2=766.5kg/m3
液相平均表面张力依下式计算，即：
塔釜液相平均表面张力的计算。
由 tW=121.07℃清扫车扫刷，查液体表面张力共线图得：
进料板液相平均表面张力的计算
由tF=104.17℃，查手册得
σA=17.6mN/m；σB=18.2mN/m
σLFm=0.3×17.6+0.7×18.2=18.02mN/m
提馏段平均表面张力为：
(5)液体平均黏度计算
液相平均黏度依下式计算，即：
塔釜液相平均黏度的计算：
由tW=121.07℃，查气体黏度共线图得：
提馏段液相平均黏度的计算：
由tF＝104.17℃，查手册得
μA =0.232 mPa·s ；μB =0.256 mPa·s
lgμLFm= 0.3×lg(0.232)+ (1-0.3)×lg(0.256)
μLFm=0.248mPa·s
提馏段液相平均黏度为：
4.3.2 提馏塔的塔体工艺尺寸计算
(1)塔径的计算
提馏段的气、液相体积流率为：
由，式中C由求取，其中由筛板塔汽液负荷因子曲线图查取，图横坐标为
取板间距，，板上液层高度，则
查筛板塔汽液负荷因子曲线图得
取安全系数为0.7，则空塔气速为：
按标准塔径圆整后为。
塔截面积为：
4.3.3 塔板主要工艺尺寸的计算
(1)溢流装置计算
因塔径D＝1.6m，可选用单溢流弓形降液管，采用凹形受液盘。各项计算如下：
1 堰长
取LW = 0.66D = 0.661.6 = 1.056m
2 溢流堰高度
由，选用平直堰，堰上液层高度由下式计算，即：
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