总扭矩M：M=Mm+Mt+Mu+Mc （N·mm）
式中Mm—球体与阀座密封圈间的摩擦扭矩（N·mm）； Mu—阀杆台肩与止推垫的摩擦扭矩（N·mm）；
Mc—轴承的摩擦扭矩（N·mm）；
（1） Mm的计算
Mm=QR（1+cosφ）μt/2cosφ;
Q—固定球阀的密封力（Nsds聚丙烯酰胺凝胶电泳）,Q=(QMJ-QJ)+2Q1-Q2；
QMJ—流体静压力在阀座密封面上引起的作用力（N）,QMJ=πp(d12-D12)/4;
d1—浮动支座外径(mm)；
D1—浮动支座内径，近似等于阀座密封圈内径(mm)；
P—流体压力 （MPa）；
QJ—流体静压力在阀座密封面余隙中的作用力（N）,QJ=πPJ (D22-D12)/4;
PJ—余隙中的平均压力，当余隙中压力呈线性分布时，可近似地取PJ=P/2 （N）;
D2—阀座密封圈外径(mm)；
Q1—预紧密封力（N）,Q1=πqmin (D22-D中远电梯12)/4；
qmin—预紧所必需的最小比压，qmin=0.1P (MPa),并应保证qmin≥2MPa，弹性元件应根据Q1值的大小进行设计；
Q2—阀座滑动的摩擦力 （N）；
Q2=πd1（0.33+0.92μ0d0P）
d0—阀座O型圈的横截面直径（mm）；
μ0—橡胶对金属的摩擦系数，μ0=0.3～0.4；有润滑时，μ0=0.15；
R—球体半径 (mm)；
φ—密封面对中心斜角（°）；
μt—球体与密封圈之间的摩擦系数，F-4：μt=0.05；填充F-4：μt=0.05～0.08；尼龙：μt=0.15；填充尼龙：μt=0.32～0.37；
（2） Mt的计算
Mt=Mt1+ Mt2
Mt1—V型填料及圆形片状填料的摩擦转矩
Mt1= 0.6πμt ZhdT工艺钟表2P (N.mm)
Z —填料个数；
h —单个填料高度；
dT—阀杆直径（mm）；
Mt2—O型圈的摩擦转矩
Mt2保健杯= 0.5πdT2（0.33+0.92μ0d0 P） (N.mm) ；
d 0—阀杆O型圈的横截面直径（mm）；
(3) Mu的计算
Mu=｛πμt（DT+ dT）3P｝/64 (N.mm)
DT—止推垫外径（mm）；
(4) MC的计算
MC=｛πμCdTd12P｝/8 (N.mm)
μc—轴承与阀杆之间的摩擦系数，复合轴承：μt=0.05～0.1；
阀前阀座密封的固定球阀的设计比压计算
q—设计比压，必须保证qb＜q＜［q］
q=4Q/π(D22-D12) (MPa)
qb—必须比压；
［q］—许用比压，F-4：［q］=15MPa；尼龙：［q］=30MPa；
浮球阀扭矩和比压计算
浮动球阀的扭矩计算
总扭矩M（N·mm）为：
M=Mm+Mt+Mu
式中 Mm—球体与阀座密封圈间的摩擦扭矩（N·mm）；
Mt—阀杆与填料间的摩擦扭矩（N·mm）；
Mu—阀杆台肩与止推垫的摩擦扭矩（N·mm）；
（1） Mm的计算
Mm=QR（1+cosφ）μt/2cosφ;
Q—浮动球阀的密封力（N）；
Q= QMJ+Q1
QMJ—流体静压力在阀座密封面上引起的作用力（N）;
QMJ=π(D1+D2)2P /16
D1—阀座内径，近似等于阀座密封面内径(mm)；
D2—阀座外径，近似等于阀座密封面外径(mm)；
P—流体压力 （MPa）；
Q1—预紧密封力 （N）；
Q1=2δ1EFMJ/ (D1+D2) (tgφ-2μt) （N）；
φ—密封面对中心斜角（°）；
δ1—阀座预压紧的压缩量（mm）；
E—阀座材料的弹性模量(MPa)，F-4：E=470～800 MPa；尼龙：E =1500 MPa；
FMJ—阀座的横截面积 （mm）；
μt—球体与密封圈之间的摩擦系数，F-4：μt=0.05；填充F-4：μt=0.05～0.08尼龙：μt=0.15；填充尼龙：μt=0.32～0.37；
R—球体半径 (mm)；
φ—密封面对中心斜角（°）；
医用蛆虫
（2） Mt的计算
Mt=Mwww.wuu.int1+ Mt2
Mt1—V型填料及圆形片状填料的摩擦转矩
Mt1= 0.6πμt ZhdT2P/2 (N.mm)
Z —填料个数；
h —单个填料高度；
dF—阀杆直径（mm）；
Mt2—O型圈的摩擦转矩
Mt2= 0.6πdT2（0.33+0.92μ0d 01 P） /2 (N.mm) ；
d 01—阀杆O型圈的横截面直径（mm）；
(5) Mu的计算
Mu=πμt （DT+ dF）3P/64 (N.mm)
DT—止推垫外径（mm）；
浮动球阀的设计比压计算
q—设计比压，必须保证qb＜q＜［q］
q=4Q/π(D22-D12) (MPa)
qb—必须比压；
［q］—许用比压，F-4：［q］=15MPa；尼龙：［q］=30MPa；
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