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某矿注水站综合耗电占全矿总耗电的23%，其中注水泵又是其工艺环节中的高耗能节点，因如何保证注水效率的同时降低注水泵能耗是目前面临的主要问题。 1注水站现状及存在的主要问题
目前某矿注水系统运行单耗平均在6.0kWh/m 3 以上，运行泵效在80%以下，且单耗呈升高趋势，泵效呈下降趋势，急需进行优化调整，注水泵单耗变化曲线见图1，注水泵泵效变化曲线见图 2。
图1
注水泵单耗变化曲线
图2注水泵泵效变化曲线
1.1能耗升高的原因分析1.1.1
泵管压差
泵管压差过高说明注水泵能力大于管网注入能力[1]。离心泵没有更好地发挥其功能，注水泵所提供的压能大于注水管网所需的能量，就会有一部分能量白白消耗在出口阀门上，出口阀门的截流损失大，注水单耗相对就大，耗费电能。泵管压差高对节能来说影响了系统效率，造成浪费。
根据注水泵泵管压差可以看出泵管压差处于一个比较高的水平，泵管压差高的原因主要是管网的污油和垢堵塞现象严重，导致管网的管径变窄，致使管路管网磨阻加大，造成管网的压力严重变化。泵特性曲线与管路特性曲线[2]不匹配，泵出口压力
偏高。属于供过于求的状态。需要制定措施进行治理。1.1.2
模胚
机泵磨损
A 站机泵运行参数情况见表1。机泵的泵效低的原因主要是：机泵运行时出口阀门调节不当，电流较低，导致效率较低。 注水泵节能方法探索实践
潘永伟（大庆油田有限责任公司第九采油厂）
摘要：某矿注水站综合耗电占矿总耗电的23%，为降低运行能耗，通过对注水站能耗状况进行调查统计，分析了影响单耗和泵效等的因素，采用减级、涂膜和单双泵布局调整等措施，减级改造降压后，泵管压差下降了0.9MPa，平均注水单耗由5.98kWh/m 3下降到5.77kWh/m 3，下降了0.21kWh/m 3；涂膜后注水泵单耗由6.02kWh/m 3下降到5.90kWh/m 3，泵效由71.4%上升到73.8%，见到了显著的节能效果。针对注水泵的诸多节能措施，提出了相应的技术评价及建议，为注水泵节能运行提供技术指导。
关键词：注水单耗；泵管压差；泵效
DOI :10.3969/j.issn.2095-1493.2021.01.007作者简介：潘永伟，1991年毕业于大庆技校（采油工程专业）红岗区大庆油田第九采油厂葡西作业区，163853。
表1
机泵运行参数情况
泵型号DF250DF300DF250DF250
泵号1#2
#
2#1#
额定电流/A
217240217217
实际运行电流/A
170180195160
泵排量/(m 3·h -1)
273290290273
出口水量6555876068406555
单耗/(kWh·m -3)
5.95
6.035.806.05
额定泵效/%
76.076.576.076.0
实际泵效/%
74.071.477.572.0
运行状况较差差优差
23
潘永伟：注水泵节能方法探索实践第11卷第1期（2021-01）
2治理方案
针对单耗高的治理方案是优化设备，降低泵管
压差，研究机泵减级[3]和涂膜技术[4]。针对机泵的泵效低的治理方案需要进行参数摸索实验。A 矿通过节点能耗分析，量化注水泵的能耗分布，充分挖掘节能潜力，确定了“三优一低”的节能优化原则，即“管网压差最优、运行参数最优、注水效率最优、运行能耗最低”，同时积极开展减级、涂膜、单泵运行调整和双泵运行调整节能工作[5]。
3
治理措施及应用
3.1
注水泵减级措施
根据管网压力以及泵管压差可以判断是否实际
水量供过于求还是压力供过于求，可适当地通过减级来解决。根据叶轮减级降低泵扬程[6]，缩小泵管压差的理论依据，对A 站1#泵进行减级，节能效果显著，确定了减级的可行性，注水泵执行减级措施见表2，注水泵减级前后指标对比见表3。3.2
注水泵涂膜措施
注水泵涂膜技术适用范围[7]：运行年限较长；注水泵效偏低，腐蚀磨损严重；注水单耗偏高的注水泵，对某矿8台注水泵进行了调查，某矿注水泵相关参数统计见表4。发现A 站其中一台注水泵泵效仅为71.4%，单耗为6.05kWh/m 3符合上述涂膜条件，对2#注水泵涂膜后，经测算，注水泵单耗为
5.90kWh/m 3，泵效提高到73.8%，节能效果明显。涂膜前后见图3~图4，
涂膜后节能效果明显。
图3
涂膜前
图4涂膜后
涂膜技术核心：增加叶轮表面光滑度；提高机泵内液体流速；降低泵内的摩擦系数氟树脂不易破损脱落[8]；降低能量损失，减少功率损耗，增强抗腐蚀性，降低输液单耗。
对于注水泵涂膜建议如下：调整“最优参数”调整机泵运行参数，保证其达到运行工况；为了确保效果可持续性，可保证2年周期并及时更新涂
表2
注水泵执行减级措施
对比措施前措施后
泵压/MPa 17.115.3
管压/MPa 14.814.8
泵管压差/MPa
2.30.5
注水量/m 3
80967902氮化铬铁
单耗/(kWh·m -3)
5.855.77
泵效/%75.6477.91
备注11级10级
表3
注水泵减级前后指标对比
对比未减级泵减级泵差值
泵压/MPa 16.015.1-0.9
管压/MPa 14.814.80
泵管压差/MPa
1.20.3-0.9
注水量/m 3
80057900-105
用电量/kWh 4787045583-2287
单耗/(kWh·m -3)
5.985.77-0.21
泵效/%75.2077.952.75
备注11级10级-1级
断纸机
表4
某矿注水泵相关参数统计
泵型号DF300-150X10DF300-150X11DFj250-150×11DF250-150×11DFw300-150×11DF250-150×11生产日期2009-11-011996-01-012009-11-012005-08-012011-12-042005-08-01额定扬程/m 168316831650174916831749额定流量/(m 3·h -1)
300300250250300250泵效/%74.271.4（低）77.278.176.075.9单耗/(kWh·m -3)
5.83
6.055.785.895.775.7324
技术应用/Technology
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层；定期“拆泵检查”确保机泵涂膜效果。3.3
注水机泵的个性化调整方案
2016年对某矿现有的三座注水站进行调研，其中采用单泵运行的为B 站、C 站、采用双泵并行的为A 站，根据注水泵运行模式，制定了针对单泵和双泵运行两种个性化参数调整方案，某矿单泵和双泵运行参数见表5。
表5
某矿单泵和双泵运行参数统计
运行状态单泵运行
泵型号DF300-150X10DFw300-150×11额定扬程/m 16831683额定流量/(m 3·h -1)300300泵效/%74.276.0单泵运行的调整方案：优选最佳参数，确定工况区域，拓展应用范围。
双泵并行的调整方案：优选最佳组合，确定调整方向，保证运行平稳。3.3.1
单泵运行参数调整
通过逐渐提高出口水量，确定最佳排量，使注水泵电流控制在合理区运行，以降低泵管压差和注水单耗。进行流量调整，将注水泵排量由323m 3/h 逐渐提高到355m 3
/h，泵管压差降低了0.74MPa，单耗降低了0.05kWh/m 3。某矿B 站2#
单泵运行参数调整情况见表6。
对C 站开展注水泵参数选取试验。试验期间对在运注水泵，以5A 电流为梯度逐级进行逐次调节，让排量逐步上升，观察记录注水泵的运行情况。确定最佳工况区域是流量340~355m 3/h 运行。
表6某矿B 站2#单泵运行参数调整情况
时间1月15日2月7日2月8日2月12日3月5日3月27日3月31日
泵排量/(m 3·h -1)323319326330340350355
泵管压差/MPa 1.441.511.411.321.220.700.83
出口水量/(m 3·d -1)7752765678247920816084008520
单耗/(kWh·m -3)
5.835.905.895.815.805.785.79
3.3.2双泵并行参数调整
A 站的设计能力是1.32×104m 3/d，根据上游污水来水水量的要求，需要对某矿A 站注水泵优选组合方案见表7。
根据出口水量选取一大泵一小泵组合的运行方式，两台不同型号的注水泵并列运行时，由于双泵的出口排量如果控制不当会出现互相憋压的现象[9]，造成两台泵单耗较高，最高时单耗超标0.16kWh/m 3，带来能源的浪费。
根据双泵运行情况，制定两种调整方案，优先进行方案一“先大后小”调整，A 站方案一调整情况见表8。
按照方案一进行调整后，大泵的运行指标能够满足要求，但是小泵的运行状况不佳，泵管压差达到2.0MPa 以上。
根据上述问题再进行方案二“先小后大”调整顺序，A 站方案二调整情况见表9。
通过进行方案二的调整，控制好出口排量，确定最佳外输量，使两台注水泵电流控制在合理区运行，
调整在最优高效区内运行[10]，降低了泵管压差和注水单耗。保证了两台注水泵的泵管压差同时在0.5MPa 左右，保证做到不憋坏大泵，不损坏小泵。
表7
某矿A
站注水泵优选组合方案
方式组合一
泵型号DF250泵号1
#
#电流/A 170泵排量/(m 3·h -1)
273出口水量6555污水来水水量
15500
泵管压差/MPa
1.84单耗/(kWh·m -3)
5.95最佳组合
表8
A 站方案一调整情况
时间1月30日
2月2日
2月3日
泵型号DF250DF300DF250DF300DF250DF300出生医学证明管理系统
泵号1#2
#
1#2#1#2#
电流/A 170210165235150240
泵排量/(m 3·h -1)
273365245380242380
泵压/MPa 17.6416.4517.8416.5517.9216.55
管压/MPa 15.815.915.8415.9615.8415.96
泵管压差/MPa
1.840.55
2.000.592.080.59
单耗/(kWh·m -3)
5.955.79
6.055.656.155.65
25
潘永伟：注水泵节能方法探索实践第11卷第1期（2021-01）
4效果评价
1）注水泵减级改造降压后，泵管压差下降了
0.9MPa ，平均注水单耗由5.98kWh/m 3下降到5.77kWh/m 3，下降了0.21kWh/m 3。
心音传感器2）注水泵涂膜后的效果注水泵单耗由6.05kWh/m 3下降到5.90kWh/m 3，注水泵效由71.4%上升到73.8%。
3）A 矿针对现行注水泵的运行状况，采用“一泵一参数，双泵同调整”的节能优化思路，同时确定执行适用于A 矿单泵调整的最佳调整范围及双泵并行调整的最佳调整方式，在上游污水来水量不变前提下
平均每月可节省耗电10×104
kWh，全年累计节电120×104
kWh。
5结论
1）节能技术评价及建议。注水泵减级技术能
够有效缓解供求矛盾；有效缓解泵管压差；措施成本低见效快；生产单位自行调整。注水泵涂膜技术能够有效提高机泵运行效率；有效延长机泵使用寿命；效果与涂膜厚度和光洁度以及泵内元件间隙有关，同时需要调整运行参数调整泵矿来配合提高涂膜泵运行效果。
2）节能方法优选建议。注水泵减级技术措施成本、维护成本较低，适用于泵管压差在1.3～1.5MPa 注水泵。注水泵涂膜技术成本较高，适用于技术要求较高，由于年久老化造成泵效下降的注水泵。
3）参数调整评价及建议。单泵参数调整建议运用现场试验法结合泵特性曲线，通过优化参数来满足生产需求。双泵参数调整建议优先调整实际排量较低，泵效单耗未满足指标的机泵。参考文献：
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relay-spdt
收稿日期
2020-09-12
（编辑
马英萍）
表9
A
站方案二调整情况
时间2月15日
2月15日
2月16日
泵型号DF250DF300DF250DF300DF250电流/A 170210172205175泵排量/(m 3·h -1)
273365305360311泵压/MPa 17.616.416.816.516.7管压/MPa 15.815.915.815.915.7泵管压差/MPa
1.840.550.960.590.99单耗/(kWh·m -3)
5.955.795.865.655.8826
Study on Technology of Increasing Single Well Production of High Water Well in Late Development Period of Low Permeability Oilfield
SONG Xudong(No.8Production Plant of Daqing Oilfield Co.，Ltd.)2021，11（01）：20-22
Abstract:Taking F2S Oilfield as an example，build high containing water Wells(layers)of number value model，analyse the high containing water Wells(layer)die quasi compression crack effect，from the perspective of the subdivision of sedimentary facies research，comprehensive and dynamic analysis，numerical simulation and economic evaluation technology，such as searching for favorable exploration objects and in the high aquifer can fracturing horizon，solved the peripheral
low permeability oilfield exploitation period of high water Wells(layers)of fracturing potential problems.After nearly one year of field test，the selected Wells(beds)have an initial daily oil increase of2.9t，which gives full play to the production potential of high water-bearing Wells(beds)and provides experience and basis for the measures to improve the single well production of high water-bearing Wells(beds)in the late development of peripheral low permeability oil fields.
Keywords:low permeability oilfield；high water well；Increase production per well；numerical simulation；fracturing selected layer
Exploration and Practice of Energy Saving Method for Water Injection Pump
PAN Yongwei(No.9Production Plant of Daqing Oilfield Co.，Ltd.)2021，11（01）：23-26
Abstract:Water injection station integrated power consumption accounts for23%of the total power consumption，to reduce energy consumption，by investigating the water injection station energy consumption statistics，analyzes the factors that influence the consumption and pump efficiency reduction level，coating and layout adjustment measures，such as single and double pump level transformation after decompression，reduction owing differential pressure decreased by0.9MPa，the average water consumption by5.98kWh/m3down to5.77kWh/m3，dropped by 0.21kWh/m3.After
coating，the unit consumption of water injection pump decreased from 6.02kWh/m3to 5.90kWh/m3，and the pump efficiency increased from71.4%to73.8%，showing a significant energy saving effect.In view of the energy saving measures of the water injection pump，the corresponding technical evaluation and suggestions are put forward to provide technical guidance for the energy saving operation of the water injection pump.
Keywords:water injection unit consumption；differential pressure of pump line；pump efficiency
Research and Application of Demulsifier in Tanhai Oilfield
YUAN Xiaoxiao(Research Institute of Oil Production Technology，Dagang Oilfield)2021，11（01）：27-29 Abstract:in order to solve the dagang beach area outside the station lost crude oil-water interface is cloudy and excess water cut of crude oil，emulsified serious problems，indoor for five different types of demulsifier for crude oil demulsification capability of Tanhai Oilfield，select2types of line into the distribution after demulsification agent on the distribution of demulsification agent class type，dosing concentration degree，the temperature factor into the line of research.The BH-2type demulsifier was prepared at60℃and the concentration was100mg/L.The dewatering speed of crude oil was fast，the oil-water interface was clear，and the effect of deep de
watering was obvious.Compared with the demulsifier used before the application，the application effect is obvious in the field，the water content of the raw oil exported is reduced from3%to less than
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