程年云 (武汉江岸车辆厂,武汉430012) 摘 要:对日常检测中材料ZG230-450两类力学性能不合格现象的试棒进行了宏观检验和显微组织分析。结果表明,试棒中出现残余铸态组织、集中夹杂物和显微缩松等缺陷是造成这两类力学性能不合格的原因。提出了改进措施。 关键词:力学性能半导体除湿;残余铸态;集中夹杂;显微缩松 1 概况 我厂在对ZG230-450钢试棒进行力学性能试验过程中,经检验与统计,除85%的试棒力学性能合格外,还有15%的试棒力学性能不合格。我们对力学性能不合格的试棒进行了统计归纳,发现主要有两类力学性能不合格:①屈服点不明显或偏低,拉断后试棒表面出现皱纹,但其塑性能达到规定数值,该类试棒的典型实物见图1;②有屈服点且合格,但塑性达不到规定数值,该类试棒的典型实物见图2。两种试棒的力学性能数据与标准值见表1。 2 检验及结果 2.1 断口宏观检验 对第一类试棒进行观察,发现颈缩现象明显,试样表面出现明显皱纹,表明试棒断裂前曾发生过明显屈服现象,塑性良好。观察第二类试棒,颈缩现象不明显,试样表面光滑无折皱,表明其有屈服但不明显,塑性指标较差。 图1 屈服点不明显或偏低试棒(第一类) 图2 有屈服点但塑性低试棒(第二类) 2.2 化学成分分析 对两类试棒取样进行化学成分分析,分析结果(质量分数)与标准值数据见表2。 由表2数据对比可见,虽然第二类试棒化学成分在合格范围之内,但较第一类试棒的成分偏高,且含碳量偏上限。 2.3 金相组织检验 分别对两类试棒制备金相试样,在XJG205大型光学显微镜下观察。在第一类试棒及部分第二类试棒中出现明显的残余铸态组织,见图3;第二类试棒中发现集中夹杂物和显微缩松,见图4和图5。 图3 残余铸态组织 100× 3 原因分析 综上分析得知,两类力学性能不合格试棒都出现了残余铸态组织,这说明铸钢件在完全退火时,其退火加热温度过低或保温时间不足,使得原奥氏体晶粒晶界上的铁素体未能固溶,退火后金相组织中出现针状铁素体及不等轴珠光体,且珠光体呈网状分布。按TB/T2450-1993判别,图3为5~6级残余铸态组织,属不允许出现的金相组织。 图4 集中夹杂及显微缩松 100× 图5 图4经侵蚀后的显微组织 100× 图6 备用试棒退火正常组织 100× 我们将完全出现残余铸态组织的第一类现象的备用试棒,严格按要求进行退火,再进行力学性能试验,测得屈服点σs为295MPa,抗拉强度σb为505MPa,伸长率δ5为26%,断面收缩率ψ为43%,与表1中第一类试棒力学性能相比,强度、塑性得到了根本的改善;再次用断裂试棒制备金相试样,结果为正常的退火组织,按TB/T2450-1993判别,为退火3级组织(8级晶粒度的铁素体+呈网状分布的细小块状珠光体),见图6。 在第二类试棒中除部分有残余铸态组织外,所有试棒均出现集中夹杂和显微缩松,按TB/T2451-1993判别为Ⅱ型夹杂物4级,属于不合格(图4)。原因是一般浇注试棒都选择在浇注后期,此时钢水的温度梯度小,残留的液态金属是按照同时凝固的方式进行凝固。凝固开始时,在整个液态金属内出现许多细小的晶粒。随着温度降低和晶粒长大以及新的晶粒产生,使正在凝固部分与外界液态金属通道被许多已凝固成形的晶粒完全隔绝,随着温度的逐渐降低,又使液态金属的粘度逐渐增大,使液态金属很难通过细小的通道给予补缩。因此,这些虽未被晶粒完全孤立的液态金属也几乎处于孤立状态。在晶粒之间及枝晶之间也残存了许多被孤立的液态金属,这些液态金属凝固时将产生更多和更加细小的孔洞,即产生了显微缩松。同时碳含量偏上限,使珠光体较铁素体的相对量增多,进一步导致钢的强度增高,塑性降低。几种因素的综合,导致第二类试棒的塑性指标下降。 4 结论与建议 (1)第一类力学性能不合格试棒无屈服点或有屈服点但偏低的主要原因是退火温度过低或保温时间不足。 (2)第二类力学性能不合格试棒有屈服点但塑性偏低,是由含碳量偏上限和组织中出现严重的集中夹杂物与显微缩松,加上部分试棒存在退火温度过低或保温时间不足共同造成的。 (3)建议浇注试棒时严格控制温度范围,建立合适的浇注、冒口和冷铁系统,保证顺序凝固;冒口尺寸要适当,冒口与铸件的连接部分要正确。 (4)旋流沉砂器控制铸钢件的化学成分,尤其是碳含量要适当。 (5)严格控制退火温度和保温时间,加强控温仪表的检测,防止仪表失控及测温不准现象的发生。 |