伸性能测试。在此基础上，基于人工神经网络(A N N)原理对影响T A15钛合金T IG焊接头拉伸性能的主要参数进行了选取，确定A N N的输入和输出参数，建立了T A15钛合金T IG焊接头拉伸性能AN N模型并对模型进行了优化及误差分析。结果表明，最终建立的拉伸性能模型能很好地适用于T A15钛合金T IG焊接头拉伸性能的模拟，优于传统回归方法。图6表2参8 20083054 13MnNiM o54与20MnMo钢焊接接头组织性能研究/陈建华 //电焊机.-2007,37(12):40~ 43,61
蒸汽喷嘴
模拟大型锅炉关键部件200M W汽包集中下降管管接头的生产过程，采用J557焊条焊接13M nN iM o54与20M nM o的焊接接头，然后分别对焊缝金属和热影响区金属的显微组织进行了分析，并测试了焊接接头力学性能和显微硬度。研究结果表明：采用J557焊条焊接13M nN iM o54与20M nM o材料，通过采用一定的焊接工艺措施，保证了焊接接头达到母材20M nM o材料使用性能的要求。图6表7参9 20083055 ZL114A铝合金搅拌摩擦焊接头的显微组织与性能/秦占领 //电焊机.-2007,37(12):46~49研究了ZL114A铸造铝合金的搅拌摩擦焊。通过观察接头的显微组织，发现在焊核处均匀分布着大量细化的硅粒子，同时母材的铸造孔洞消失；与母材相比，焊核区的硬度分布较均匀，变化幅度小，拉伸试验大都断裂在接头热影响区处，接头的抗拉强度可达母材的70%左右，表现出了较好的力学性能。试验结果表明，搅拌摩擦焊焊接ZL114A铝合金，可以得到成形美观、内部无缺陷、几乎无变形的焊接接头。图4表1参8
20083056 AM50镁合金点焊接头的性能与组织分析/王长义//热加工工艺.-2007,36(23):1~4
采用交流电阻点焊焊接了A M50镁合金板材，分析了点焊接头的力学性能、显微组织和断口形貌。结果表明：接头的抗剪强度随着电极压力、焊接电流以及焊接时间的增大均为先逐渐增大，待达到最大值后，又开始逐渐减小；板材表面清理状态对接头的质量有很大影响，未经过清理的试件接头强度较低；机械打磨的试件总体焊接质量较好；采用化学清理的焊件，接头质量稳定，强度随焊接电流增大逐渐提高。点焊接头的金相组织主要由等轴晶构成。断口分析显示延性断裂特征。图5参7
20083057 纯C u钎料钎焊316L不锈钢的钎焊接头耐腐蚀性研究/胡瑞玲 //电焊机.-2007,37(12):44 ~45,68
EGR(废气再循环)冷却器是为了改善燃油经济性和更进一步降低车辆氮氧化物排放的EG R系统的核心部件，再循环废气冷却时可能会形成酸性冷凝物。该酸性冷凝物会导致EGR冷却器失效并最终导致车辆发动机的严重破坏,EG R冷却器的芯子可以通过真空钎焊获得。通过腐蚀试验、金相分析以及流体光谱分析研究纯Cu钎料钎焊316L不锈钢的钎焊接头的耐腐蚀能力。图2表4参11
20083058 Ta-2.5W合金管焊缝耐蚀性能/王赢利 //石油化工设备.-2007,36(6):39~41
对T a-2.5W合金管焊缝的耐蚀性能进行了研究。失重法及电化学法的试验结果均表明，采用不填焊丝
氩弧焊焊接的管焊缝与母材耐蚀性能接近，温度升高及硫酸质量分数的增加均会增大腐蚀速率。但在实际生产中，温度波动范围内,T a-2.5W合金管的腐蚀速率很小，可以满足耐蚀性能的要求。图1表3参3
20083059 正交试验在焊接工艺评定中的应用/曹 军 //焊接.-2007(12):47~50
为了减少项目前期焊接试验的工作量、降低项目研制成本、缩短研发周期并科学安排试验，应用正交试验设计法合理安排Q345D钢板的焊接工艺评定试验，并用数理统计方法分析了各焊接参数对焊缝质量产生影响的主次顺序，预测了更优的工艺参数的选取方向。图3表6参1
20083060 16MnR钢焊接接头多次补焊残余应力数值模拟/汤 洁 //焊接.-2007(11):41~44
利用有限元法，对16M nR钢焊接接头多次补焊产生的残余应力进行分析。计算结果表明，在焊缝及热影响区，初始残余应力的值较大，远离焊缝及热影响区的区域，应力逐渐降低。补焊后，在靠近补焊区
域周围的原焊缝及热影响区，纵向残余应力降低，横向应力增加；在补焊区域，纵向应力的变化不大，但是横向应力的值增幅较大。随着补焊次数的增加，应力值增加的幅度不大，但是高应力区的宽
隧道定位度增加。图10表1参13
20083061 大直缝焊管热时效与振动时效消应力工艺比较/张 超 //焊接学报.-2007,28(10):97~ 100
采用热时效和振动时效两种工艺控制大型直缝焊管的焊接残余应力。结果表明，热时效和振动时效工艺均能有效降低Q345钢大型直缝焊管的残余应力，使焊接残余应力分布更加均匀，且焊接区的消应力效果相对于母材区更为明显。其中振动时效对铸态组织有良好的消应力作用，但对于冷塑性变形加工状的组织消应力效果不理想。热时效工艺的消应力效果和均化应力能力优于振动时效工艺，但在满足消应力要求的前提下考虑经济因素和工艺便捷性，最终选定振动时效作为消应力工艺。图4表8参4
马达驱动>顶喷
20083062 钛合金WSS图中的应力应变循环/李 菊 //焊接学报.-2007,28(11):105~107
焊接热弹塑性应力应变过程全图从宏观上描画了焊接热弹塑性应力应变过程，全图中每一区域内应力应变关系是该图的重要组成部分。取钛合金薄板上距焊缝中心不同距离的点来定量分析各自的焊接热弹塑性应力应变关系，以此给出焊接过程中任一时刻试件上某一点的应力应变状态。在此基础上，给出焊接热弹塑性应力应变过程全图任一区域中点的应力应变关系，定量描述该图，使得对全图的理解更加完整。结果表明，钛合金焊接热弹塑性应力应变过程全图中各区域的纵向应力应变循环曲线不同，在冷却过程中钛合金焊缝和近缝区处于卸载状态。图3参3
20083063 蜂窝夹套结构焊接接头的应力强度分析/张国栋 //焊接学报.-2007,28(12):81~84
由于蜂窝夹套焊缝受力情况比较复杂，焊接部位经常出现焊缝开裂引起泄漏，焊接残余应力是重要的影响因素之一。运用大型有限元分析软件A BA Q U S 的热-力耦合功能，对304不锈钢蜂窝夹套的塞焊和填角焊两种焊接方式进行有限元模拟，得到了这两种焊接接头的残余应力分布情况。结果表明，塞焊焊接方式的蜂窝夹套焊缝处的残余应力大于采用填角焊方式的。采用塞焊方式蜂窝孔处的焊接残余应力较高，焊完第二个蜂窝孔后对第一个蜂窝孔的残余应力影响较大。而采用填角焊方式则这种影响较小。对塞焊和填角焊焊缝进行强度计算，结果表明填角焊焊缝的承载能力较好。研究结果为蜂窝夹套进行分析设计和控制焊缝开裂提供了理论基础。图6表1参11
20083064 钽薄板小间隙TIG氦弧对接焊应力应变场的数值分析/姜泽东//电焊机.-2007,37(12):58~ 61
针对钽薄板小间隙T IG氦弧焊接的特点，基于有限元分析软件A N SY S，在计算温度场的基础上，采用温度场与应力场间接耦合的方法，对钽薄板小间隙T IG焊接过程中应力应变场进行三维数值动态模拟，分析了间隙存在时工件在热应力作用下应变场的分布情况。计算结果表明在输入有效热量较少时，工件受热应力的作用不明显，应变场变化不大；随着输入有效热量的增加，热应力作用逐渐加强，工件的应变场变化明显，应变速度加快；当工件的温度场达到准稳态时，热应力影响再次减弱，应变速度趋于平缓。工件的最大应变值发生在电弧有效作用范围之内，应变值沿焊接方向随热应力作用的减弱而减小。图6表1参5
20083065 咬边缺陷对压力管道焊接接头应力集中的研究/徐 磊 //焊管.-2007,30(6):28~31从数值模拟入手，采用大型有限元软件A NSY S 研究了不同尺寸、不同位置的咬边缺陷对压力管道焊接接头应力集中系数的影响。计算结果表明，咬边缺陷对压力管道焊接接头产生了十分明显的应力集中，其影响程度与咬边的深度、宽度和位置有关，锐度越大应力集中系数就越大。图10表4参2
20083066 堆焊角变形动态过程试验与数值分析/刘 川 //西安交通大学学报.-2007,41(9):1017~ 1021
采用有限元数值模拟方法研究了CO2气体保护堆焊的角变形动态过程。为了反映夹具和焊接件的接触状态，将夹具和焊件统一建立有限元模型。对计算焊接角变形的接触约束二维模型、位移约束二维模型和位移约束三维模型进行了比较，并与试验结果进行了对比分析。研究结果表明：虽然二维模型不能反
映焊接角变形的动态过程，但能得到和试验结果一致的残余角变形；三维模型能反映焊接过程中的动态角变形，但计算效率低；接触约束模型能计算出焊接件在夹具作用下的摩擦力和接触压力。图8表1参12
20083067 基于 函数的爆炸焊接界面应力场数值分析/谢飞鸿 //中国有金属学报.-2007,17(12): 2029~2033
以紫铜-低碳钢爆炸焊接复合板材为研究对象，采用等截面均匀梁模型，建立狄拉克 函数的自由振型数学方程。模拟计算复合材料界面的应力场分布情况，得到了不同爆炸焊接参数下的界面应力场的数值大小及分布形式，发现了碰撞点应力场分布规律。结果表明：爆炸焊接在碰撞点处形成较为强大的冲击压力，相应地在碰撞点两侧出现了负压，为复板材料侵入基板提供了有利条件，该计算模型可以很好地解释波状界面的成形机理。同时试验结果与采用所建立数值模型的计算结果十分吻合，焊接试件界面波纹的质量受碰撞角 和爆速V d的影响较大。通过选择合理的爆炸焊接参数，以适当的数值计算方法作为指导，就可以获得良好的爆炸焊接试件。图2参15
20083068 塑封球栅阵列焊点热疲劳寿命预测有限元方法/佟 川 //焊接学报.-2007,28(10):89~92选取典型的塑封球栅阵列封装器件，将其建模为由封装外壳、硅芯片和基板组成的三层结构，采用粘塑性材料模式描述锡铅钎料的力学本构关系，建立器件的三维有限元模型，通过有限元仿真得到焊点的应力应变分布云图、应力应变回线及关键焊点的应变范围，最后根据基于应变的Engelmaier疲劳模型预测塑封球栅阵列焊点的寿命。结果表明，在热循环条件下，塑封球栅阵列封装器件的关键焊点的位置位于器件芯片边缘的正下方，并不位于最边缘的焊点处，为改进塑封球栅阵列焊点的热疲劳可靠性提供了依据。图6表2参7
20083069 提高焊接结构疲劳寿命的刚度协调策略与应用/丁彦闯 //焊接学报.-2007,28(12):31~34焊接结构疲劳破坏的力学本质是局部应力集中，应力集中又是刚度突变所为，从刚度协调的角度分析了应
力集中的原因。基于国际焊接学会I IW标准计算了对接平焊缝在不同刚度下的疲劳寿命，结果表明，焊缝磨平后疲劳寿命至少提高3.86倍；对盖板加强梁的疲劳寿命分析表明，加强板厚度增加1倍，则刚度增加1倍，而其疲劳寿命降低1倍；两个I IW标准算例证实了刚度协调对提高疲劳寿命的作用。基于实测动应力的焊接构架疲劳寿命预测，同样说明了刚度协调能显著提高结构的疲劳寿命，预测结果得到了试验验证。图5表3参6
20083070 1420铝锂合金激光焊接接头疲劳性能分析/庄 蕾 //电焊机.-2007,37(12):50~51
以厚2.5mm的1420铝锂合金板材作为试验对象，针对激光焊接工艺方法中容易影响疲劳性能的焊后热处理工艺进行了研究，并分析了这个因素对接头疲劳性能的影响。试验结果表明：热处理工艺对接头的疲劳性能影响最大，热处理工艺选择不当，能使疲劳性能明显下降。图2表1参3
一次性手腕带
20083071 AZ31B镁合金TIG焊焊接接头的疲劳性能/王文先 //机械工程学报.-2007,43(10):161~165对8mm厚A Z31B镁合金板及其三种T IG焊焊接接头的静载拉伸性能和疲劳性能进行试验研究。试验结果表明AZ31B镁合金母材的静载抗拉强度为245.50M Pa,T IG焊对接接头、纵向角接接头和非承载十字接头的静载抗拉强度分别为193.55,229.89, 227.39M Pa。脉动循环(r=0)疲劳试验表明，在2 106循环次数下,A Z31B镁合金母材的疲劳强度为57.81M P a，为其静载抗拉强度的23.5%。相同循环次数下,A Z31B镁合金T IG焊对接接头、纵向角接接头和非承载十字接头的疲劳强度为24.60,20.14,17. 25M Pa，
分别为母材疲劳强度的42.6%、34.8%和29.8%。按照国际焊接学会的规范，发现镁合金焊接接头的疲劳级别F AT仅为相应铝合金接头疲劳级别FA T的一半。由此看来，疲劳性能是影响镁合金在承受动态载荷结构中应用的主要因素之一。图5表8参7
20083072 -50 用15MnNiNbDR钢板及其焊接接头低温韧性/方国爱 //石油化工设备.-2007,36 (6):28~33
研究了-50 的15M nN iN bDR钢板及其焊接接头在不同热处理状态时的低温韧性。结果表明, -50 的15M nNiNbDR钢板具有良好的低温韧性，作为-50 级正火型低温压力容器用钢是可行的, PP J557RH焊条能与15M nNiNbDR钢板匹配使
用。图5表9参2
20083073 结构钢焊缝金属在低温和动载条件下的脆断本质/刘瑞堂 //焊接学报.-2007,28(12):97~ 100
研究了结构钢焊缝金属在低温和高加载速率条件下的断裂韧度与断口形貌变化规律，讨论了沿晶脆性断裂的本质。研究指出，降低温度和提高加载速率都导致断裂韧度降低和沿晶脆性断裂倾向增加，表现出一定的低温效应和高加载速率效应，降低试验温度和提高加载速率的作用是相互促进的。焊缝金属沿晶脆性断裂是特定的材料因素、结构因素和环境因素共同作用的结果，沿晶脆性断裂倾向决定于晶界协调相邻晶粒塑性变形的能力，在晶界不足以协调其两侧晶粒的变形时便出现沿晶断裂。图1表3参5
20083074 Cu颗粒增强复合钎料钎焊接头的蠕变断裂及强化机理/闫焉服 //机械工程学报.-2007,43 (10):201~205
测定不同应力和温度下Cu颗粒增强复合钎料及基体钎料钎焊接头蠕变寿命，分析Cu颗粒增强复合钎料及其基体钎料63Sn37P b钎焊接头蠕变断裂机理。结果表明:Cu颗粒增强复合钎料钎焊接头蠕变寿命优于基体钎料。Cu颗粒表面金属间化合物形成及Cu颗粒对富Pb层阻碍作用是复合钎料钎焊接头蠕变性能改善的主要因素。钎焊接头铜基板上一薄层富Pb相的形成是蠕变裂纹产生的根源。图10参13
20083075 Ti3Al合金激光焊接接头高温拉伸性能及显微组织/王国庆 //中国有金属学报.-2007,17 (11):1803~1807
研究T-i24A-l17N b合金激光焊接接头的室温及高温拉伸性能，并分析接头显微组织和拉伸断口。研究结果表明，室温下焊缝为单一 /B2相柱状晶组织，室温横向拉伸时接头强度与母材强度相当、塑性有所下降、但仍有25%左右的伸长率，断裂大部分发生在母材部位、少部分断裂在焊缝；高温拉伸时断裂均发生在焊缝部位。高温拉伸时，接头组织发生变化, 2相和B2相向O相转变；焊缝 /B2相向O相转变的切变相变，使原来柱状晶晶界应变集中、容易产生微裂纹，使接头高温强度和塑性明显降低，高温拉伸断口呈现沿晶断裂和解理断裂的脆性断裂形式。图7表4参15
20083076 界面金属间化合物对铜基Sn-3.0Ag-0.5 C u焊点拉伸断裂性能的影响/鞠国魁 //中国有金
隐蔽微型摄像机
属学报.-2007,17(12):1936~1942
研究了Cu/Sn-3.0Ag-0.5Cu/Cu焊点在(150 1) 时效温度下,0~1000h不同时间时效后焊点的拉伸断裂性能以及界面金属间化合物(IM C)的组织形态和成分。结果表明：随着时效时间的延长，焊点拉伸强度降低，拉伸断裂主要发生于Solder/IM C界面或/和I M C/IM C界面，而且断口形貌逐渐由韧窝状断口为主向解理型脆性断口转变。SEM研究发现，时效过程中界面IM C不断长大、增厚并呈针状或块状从Cu/Solder界面向焊点心部生长，时效1000h 的焊点中IM C分层明显。半焊点结构为Cu/Cu3Sn/ Cu6Sn5/So lder，同时，在靠近铜基体的IM C中有Kirkendall空洞存在。图7参20
焊接材料及其生产设备
20083077 D550R系列焊条的焊接电参数分析/万 虹 //焊接技术.-2007,36(6):43~45
采用汉诺威焊接质量分析系统对D550R系列堆焊焊条的焊接电参数进行了精确的统计分析。研究结果表明，可以通过S uw,S iw, n(U s), n(I s), (T1),T3mea n,T Cme an等判据来评价焊条与电参数直接相关的工艺性能。为科学分析这类焊条的电参数提供了一种全新的方法。图2表2参920083078 新一代运载火箭2219铝合金配用焊丝研制/焦好军 //宇航材料工艺.-2007,37(6):61~64针对新一代运载火箭贮箱材料2219铝合金，研制出了适用于常、低温贮箱焊接的焊丝。综合评价结果表明，新研制的焊丝具有良好的制造工艺性能、成分稳定；焊接2219铝合金裂纹敏感性低、气孔敏感性低、焊接工艺性好，接
头性能满足指标要求，焊缝组织正常，补焊性能良好，拉伸、冲击均呈韧性断裂特征；接头综合性能优于2A14/BJ-380接头。表8参5
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