1 钢中的氧——钢洁净度的量度炼铁是一个还原过程。高炉内加入还原剂（C、CO）把铁矿石中的氧（Fe3O4、Fe2O3）脱除，使其成为含有C、Si、Mn、P、S的生铁。炼钢是一个氧化过程。把纯氧吹入铁水熔池，使C、Si、Mn、P氧化变成不同碳含量的钢液。当吹炼到终点时，钢水中溶解了过多的氧，称为溶解氧[O]D 或a[O]。出钢时，在钢包内必须进行脱氧合金化，把[O]D转变成氧化物夹杂，它可用[O]I表示，所以钢中氧可用总氧T[O]表示：T[O]=[O]D+[O]I 出钢时，钢水中[O]I→0，T[O]→[O]D；脱氧后：根据脱氧程度的不同[O]D→0，T[O]=[O]I。因此，可以用钢中总氧T[O]来表示钢的洁净度，也就是钢中夹杂物水平。钢中T[O]越低，则钢就越“干净”。为使钢中T[O]较低，必须控制：（1）降低[O]D：控制转炉终点a[O]，它主要决定于冶炼过程；转炉采用复吹技术和冶炼终点动态控制技术可使转炉终点氧[O]D控制在（400～600）×10-6范围。(2)降低夹杂物的[O]I：控制脱氧、夹杂物形成及夹杂物上浮去除——夹杂物工程概念（Inclusion Engineering）。随着炉外精炼技术的发展，钢中的总氧含量不断减低，夹杂物越来越少，钢水越来越“干净”，甚至追求“零夹杂物”，钢材性能不断改善。1970～2000年钢中T[O]演变，由于引入炉外精炼，对于硅镇静钢，T[O]可达（15～20）×10-6，对于铝镇静钢，T[O]可达到<10×10-6。（3）连铸过程：一是防止经炉外精炼的“干净”的钢水不再污染，二是要进一步净化钢液，使连铸坯中的T[O]达到更低的水平。钢中T[O]量与产品质量关系举例如下：（1）轴 投票箱制作
承钢T[O]由30×10-6降到5×10-6，疲劳寿命提高100倍。（2）钢中T[O]与冷轧板表面质量存在明显的对应关系。美国Weirton 公司生产0.15mm厚薄板，在DTR生产线上检查120个板卷发现：600)this.width=6
00"> T[O]越低，冷轧板质量越好，T[O]在（40～100）×10-6时废品率非常高。（3）川崎Mizushima把中间包T[O]作为钢水结晶度标准，生产试验表明：中间包钢水总氧含量：600)this.width=600"> 产品质量缺陷不仅与钢中总氧T[O]有关，还与夹杂物种类、尺寸、形态和分布有关，如表1所示。600)this.width=600"> 由以上数据表明：①钢中T[O]低，说明钢中夹杂物数量少，钢水较“干净”；②洁净钢是一个相对概念，钢中T[O]控制到什么水平，决定于钢种和产品用途；③产品质量不仅要控制夹杂物数量，而且夹杂物的形态、尺寸和分布也要得到控制。 2 转炉终点钢中氧的控制T[O]=[O]D+[O]I 出钢时：[O]I→0，T[O]=[O]D 生产统计表明，终点[O]D（a[O]）决定于：（1）终点[C] 转炉冶炼终点由副测定的C和a[O]统计关系可知：I区：[O]D波动在C—O平衡曲线附近[C][D]=0.0027 炉龄<2500炉II区：[O]D远离C—O平衡曲线[C][D]=0.0031～0.0037 炉龄>2500炉当炉龄大于3000炉，达到7500炉甚至10000炉，钢水中[C][D]积远离平衡线，且波动较大，这可能与采用溅渣护炉操作，降低了复吹冶金效果有关。（2）终点温度生产统计转炉终点钢水温度与a[O]的关系所示：当终点[C]=0.025%～0.040%时，随着温度的升高，终点[O]Dtek-081
呈上升趋势。当t>1680℃时，终点[O]D明显增加。（3）终渣（FeO）当终点[C]=0.02%～0.06%时，终点渣中（FeO+MnO）为14%～24%，而终点[O]D波动较大。（4）氧耗量终点[C]=0.02%～0.06%，氧耗量在48～58m3/t之间，而终点[O]D波动在（400～1400）×10-6。说明终点[C]越低（或后吹），吹入氧主要用来氧化铁，使渣中FeO大增，同时增加了终点[O]D。（5）转炉终点[O]D预报
模型根据确定的控制变量，采用多元回归分析，得到转炉终点氧含量预报模型：[O]D=-3712.923+16.383[C]iron+248.706[Si]iron-1014.045[Mn] iron-3523.575iron-1.221Tiron-1.254Rscrap+18.057/跳线帽
[C]end-2640.148[Mn]iron+3523.575end+3.749Tend-3.55×10-2Q+8.917( FeO) 预报结果：预报值与实测值相对误差在±（11.3%～11.8%）由以上统计方程可知，在铁水成分和吹炼制度一定的条件下，要降低转炉终点[O]D，必须准确控制好以下参数：①控制[C]end≥0.035%；②控制终点温度在1640～1680℃；③渣中（FeO+MnO）在14%～18%；④提高转炉终点碳和温度的命中率，杜绝后吹；⑤强化复吹效果（尤其是对低碳钢）[C]end=0.02%～0.05 顶吹终点[O]D=（700～900）×10-6 [C]end=0.02%～0.05 复吹终点[O]D=（250～600）×10-6 采用动态控制，提高转炉[C]和温度的双命中率，减少后吹，加强溅渣护炉后高炉龄的复吹效果是降低转炉终点[O]D含量的有效措施，既可节约铁合金消耗，更重要的是从源头上减少钢中夹杂物生成，提高钢的洁净度，这对生
泊车系统产低碳钢或超低碳钢的冷轧薄板是非常重要的。 3 钢中氧的转换——脱氧与夹杂物生成转炉吹炼终点，钢中[O]D很高，出钢时在钢包进行脱氧合金化，其目的是：①合金化达到钢种所规定的成分；②夹杂物工程，控制合适的夹杂物组成、形态和尺寸，促进夹杂物上浮去除。根据脱氧程度不同，模铸时分为：①沸腾钢；②半镇静钢；③镇静钢。而连铸时，基本为镇静钢，根据钢种和产品质量，脱氧分为3种模式：①硅镇静钢（用Si+Mn脱氧）；②硅铝镇静钢（Si+Mn+少量Al脱氧）；③铝镇静钢（
用过剩Al>0.01%）。 3.1 硅镇静钢用Si+Mn脱氧，形成的脱氧产物有：①纯SiO2(固体)；②MnO·SiO2（液体）；③MnO·FeO（固溶体）。对于硅镇静钢，控制Mn/Si，使其生成液态的MnO·SiO2，钢水可浇性好，但与Si、Mn相平衡的[O]D较高（（40～60）×10-6），在结晶器内钢水凝固时易生成皮下针孔或气泡，影响铸坯质量。采用Si+Mn脱氧后，使钢水可浇性好（不堵水口），又不使铸坯产生针孔或皮下气泡，要控制钢水中溶解氧[O]D在（10～20）×10-6。对于含碳较高的硅镇静钢（如高碳硬线钢、弹簧钢），为避免Al2O3夹杂的有害作用，一般不加铝脱氧，而是用低铝的铁合金脱氧，钢水中的酸溶铝[Al]s极低（<0.002%），则钢中溶解氧[O]D较高。为降低钢中[O]D，在LF精炼采用白渣操作+氩气搅拌，钢渣精炼扩散脱氧，既能把钢水中[O]D降到<20×10-6，也能有效地脱硫（[S]<0.01%）。硅镇静钢（C0.29%,Mn0.8%～1.2%,Si0.15%～0.40%）,LF精炼后钢水中[O]D与水口堵塞和针孔的关系可知：
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600)this.width=600"> 钢水中[O]D控制在（10～20）×10-6，既可防止水口堵塞，铸坯又无皮下气孔生成。但钢水中[O]D<10×10-6，水口堵塞的可能性增加，因此应控制好：（1）合适的Mn/Si ①Mn/Si 低时形成SiO2夹杂，增加了水口堵塞的可能性；②Mn/Si高（>2.5）时生成典型的MnO·SiO2（MnO54.1%,SiO245.9%），夹杂物容易上浮。（2）铁合金中铝含量。如果铁合金中带入的铝使钢水中[Al]s>0.003%，就会形成固态Al2O3。（3）控制LF白渣精炼时间，减少MnO·Al2O3生成。 3.2 硅铝镇静钢仅用Si+Mn脱氧，铸坯易形成皮下针孔，除采用LF白渣精炼降低钢中[O]D外，还可用Si+M车门密封条异响
n+少量铝脱氧。但如果既要保持连铸的可浇性又要防止铸坯产生皮下针孔，应用Si+Mn+少量铝脱氧，形成的脱氧产物可能有：①蔷薇辉石（2MnO·2Al2O3·5SiO2）；②锰铝榴石（3MnO·Al2O3·3SiO2）；
③纯（Al2O3>25%）。要把夹杂物成分控制在相图中锰铝榴石的阴影区，这样就可达到：①夹杂物熔点低（1400℃），球形易上浮；②热轧时夹杂物可塑性好（800～1300℃）；③锰铝榴石夹杂物中Al2O3接近20%左右，变形性最好；④无单独Al2O3的析出，钢水可浇性好，不堵水口；⑤脱氧良好，不生成气孔。理论计算指出，在钢中Si=0.2%，Mn=0.4%，温度为1550℃条件下，若钢中酸溶铝[Al]s≤0.005%，则钢中[O]<20×10-6，生成锰铝榴石而无Al2O3析出，钢水可浇性好，铸坯又不产生皮下气孔。这对连铸生产是非常重要的。对于高碳硬线钢，用Si+Mn脱氧控制好钢中的[Al]s来得到易变形的锰铝榴石而防止脆性Al2O3夹杂析出，这对于防止拉拔脆断是非常
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