生产苯酚和/或环己酮的方法

生产苯酚和/或环己酮的方法

技术领域

本发明涉及一种用于生产苯酚和/或环己酮的方法。

背景技术

苯酚和环己酮在化学工业中是重要的材料并且是非常有用的，例 如，在酚醛树脂、双酚A、ε-己内酰胺、己二酸、增塑剂，和尼龙聚 合物的生产中。

目前，通过异丙苯生产苯酚的普通路径是Hock方法，这是一个三 步法，在该方法中的第一步涉及在酸性催化剂的存在下用丙烯烷基化 苯以生产枯烯。第二步是枯烯的氧化，优选有氧氧化，至相应的氢过 氧化枯烯。第三步，在多相或均相催化剂的存在下氢过氧化枯烯裂解 成等摩尔量的苯酚和丙酮（联产物）。然而，世界的苯酚需求增长速 度快于对丙酮联产物的需求。此外，由于供应中开发的短缺，丙烯的 成本可能会增加。

因此，一个可避免或减少丙烯用作为进料并且共同生产高级酮， 而不是丙酮的方法，可能是有吸引力的用于生产苯酚的替代路线。例 如，环己酮市场不断增长，环己酮作为工业溶剂、在氧化反应中的活 化剂使用，并且用在己二酸、环己酮树脂、环己酮肟、己内酰胺和尼 龙6的生产中。

众所周知，苯酚和环己酮可通过Hock方法的变化共同生产，其中 氧化环己基苯以获得氢过氧化环己基苯并且氢过氧化物在酸催化剂存 在下分解为所需的苯酚和环己酮。虽然多种方法可用于生产环己基苯， 一个优选的路径是通过苯的加氢烷基化，其中苯在催化剂的存在下与 氢气接触，使得苯的一部分转化成环己烯，然后其与剩余的苯反应以 生产所需的环己基苯。一种这样的方法在美国专利号6037513的方法 中公开，其中的催化剂包含MCM-22型分子筛和至少一种加氢金属， 其选自钯、钌、镍、钴及其混合物。这一参考文献还公开了可将得到 的环己基苯氧化成相应的氢过氧化物，然后其分解成大致等摩尔量的 所需的苯酚和环己酮联产物。

在通过环己基苯的苯酚生产中存在若干在基于枯烯的Hock方法 看不到的技术挑战。一个这样的挑战是，在氧化和/或裂解步骤中产生 不可忽视量的副产物，包括苯基环己醇。为了提高产物的产量，优选 将苯基环己醇脱水至苯基环己烯，然后其可直接，或者更理想的是， 在加氢回到环己基苯之后循环到氧化步骤中。然而适合实现脱水反应 的催化剂和转化条件也适合驱动潜在的苯基环己烯以及可能存在于脱 水的进料中的任何残留的环己基苯或所需产物（环己酮和苯酚）的副 反应。因此，环己酮可进行醇醛缩合至重产物并且苯酚可由苯基环己 烯和环己基苯烷基化。另外，苯基环己烯中间体可进行以下反应：例 如二聚、由残留的环己基苯烷基化、异构化至其它产物，例如甲基环 戊基苯和氢转移至联苯。这些副反应不仅确实涉及有价值产物的潜在 损失，而且其可导致脱水催化剂的减活。

该方法的调查已经表明，MCM-22型分子筛对作为裂解氢过氧化 环己基苯副产物的苯基环己醇的脱水有独特的活性和选择性。然而， 调查也显示裂解流出物倾向于包括含杂原子化合物（即含有除碳、氢 和氧的原子的化合物），它可充当分子筛催化剂毒物，所述分子筛催 化剂例如MCM-22和相关材料。据信这些含杂原子化合物源包括源自 通常用于催化环己基苯的氧化反应的环状酰亚胺的含氮化合物和是来 自于通常用于催化氢过氧化环己基苯的裂解的硫酸的含硫化合物。其 它潜在含杂原子化合物源是通常用于裂解反应的均相酸催化剂的中和 上产生的酸碱络合产物。

发明概述

本发明寻求提供一种用于制备苯酚和环己酮的方法，其使得苯基 环己醇副产物能够选择性催化脱水至苯基环己烯，同时最大限度地减 少含杂原子化合物造成的催化剂中毒。

因此，在一个方面，本发明在于生产苯酚和/或环己酮的方法，该 方法包括：

（a）使环己基苯与含氧气体接触以产生含有氢过氧化环己基苯的 氧化流出物;

（b）使至少部分的含有氢过氧化环己基苯的氧化流出物与裂解催 化剂接触以产生含有苯酚、环己酮和包括苯基环己醇的副产物的裂解 流出物;

（b1）任选地中和裂解流出物以产生其中和产物;

其中裂解流出物和/或其中和产物包含至少一种含杂原子化合物;

（c）将至少部分的至少一种含杂原子化合物从裂解流出物和/或其 中和产物中分离以产生含至少部分的苯基环己醇和相比于分离之前少 了至少1.0％的至少一种含杂原子化合物的裂解馏分；

（d）使至少部分的含有苯基环己醇的裂解馏分与包含MCM-22 型分子筛的脱水催化剂接触以转化至少部分的苯基环己醇至苯基环己 烯。

在一个实施方案中，接触步骤（a）在含有至少一个杂原子（例如 氮）的氧化催化剂的存在下进行，并且裂解流出物包含至少一种源自 氧化催化剂的含杂原子化合物。例如，上述氧化催化剂可包括环状酰 亚胺。

在某些实施方案中，裂解催化剂包含至少一个杂原子，例如硫， 并且裂解流出物包含至少一种源自裂解催化剂的含杂原子化合物，例 如，裂解催化剂可包括硫酸。

在某些实施方案中，使裂解流出物与碱接触以形成含有酸碱络合 物的中和产物，所述酸碱络合物含有至少一个杂原子。例如，碱可包 括至少一个杂原子，例如氮。

附图说明

图1是根据本申请第一实施方案的生产苯酚和/或环己酮的方法的 流程图。

图2是根据本申请第二实施方案的生产苯酚和/或环己酮的方法的 部分流程图。

图3是根据本申请第三实施方案的生产苯酚和/或环己酮的方法的 部分流程图。

图4是根据本申请第四实施方案的生产苯酚和/或环己酮的方法的 部分流程图。

实施方式的详细描述

在公开中，方法可描述成包括至少一个“步骤”。应该理解每个 步骤的措施或操作，可能在方法中以连续的或不连续的方式进行一次 或多次，除非有相反的规定或上下文另外指明，方法中的每个步骤可 按它们列出的顺序进行，其与一个或更多的其它步骤重叠或不重叠， 或按任何视情况而定的其它顺序进行。此外，一些步骤可同时进行， 例如，在相同的反应区中。

除非另外指明，本公开中的所有数字应被理解为在所有的情况下 都由术语“约”修饰。还应当理解所用的精确的数值在本说明书和权 利要求中构成了特定实施方案。已作出努力以确保实施例中的数据的 准确性。然而，应当理解由于用于测量的技术和设备的限制，任何测 量数据本身含有一定程度的误差。

本文所用的“一个”或“一种”是指“至少一个”，除非有相反 的规定或上下文另外指明，因此，使用“加氢金属”的实施方案包括 其中使用一种、两种或更多种加氢金属的实施方案，除非有相反的规 定或上下文另外指明只使用了一种加氢金属。

如本文所用，术语“环己基苯”是指单一的环己基基团取代的苯， 除非有相反的规定或上下文另外指明。如本文所用，通用术语“二环 己基苯”应包括1,2-二环己基苯、1,3-二环己基苯、1,4-二环己基苯及 至少其中两种的以任何比例的混合物和组合。本文所用的通用术语“三 环己基苯”应包括1,2,3-三环己基苯、1,2,4-三环己基苯、1,3,5-三环己 基苯及其以任何比例的组合和混合物。通用术语“多环己基苯 （polycyclohexylbenzene）”应包括任何上述二环己基苯异构体和三 环己基苯异构体及至少其中两种的以任何比例的组合和混合物

如本文所用，术语“流出物”通常是指给定步骤或操作的产物， 因此，流出物可以是流自在连续方法中的容器的材料流或来自间歇或 半间歇方法的产物。

本文描述了一种从环己基苯生产苯酚和/或环己酮的方法。在该方 法中，初始地氧化环己基苯以产生氢过氧化环己基苯，其随后在有效 地生产含有所需的苯酚和环己酮的裂解流出物的条件下与裂解催化剂 接触，然而，氧化步骤也产生副产物，包括苯基环己醇的异构体，其 在本方法中被催化脱水成苯基环己烯以循环回到氧化步骤。此外，现 已发现，一个或更多的氧化和裂解步骤倾向于产生含杂原子化合物（即 包含除碳、氢和氧的原子的化合物），它可充当脱水催化剂的毒物。 相似地，在均相酸催化剂（例如硫酸）用于裂解反应的情况下，裂解 流出物的中和可生成也含有杂原子的酸碱络合产物。在本方法中，从 裂解流出物或其中和产物中至少部分去除这些含杂原子化合物，使杂 原子对脱水催化剂的不利影响得以减轻。

在一个优选实施方案中，本发明的方法形成用于从苯生产苯酚的 整合的方法的部分，其中初始地烷基化或加氢烷基化苯以生产进料到 本发明方法的环己基苯。因此随后的描述将集中在这个整合的方法上。

环己基苯的生产

可通过根据下面反应的由环己烯烷基化苯生产用于本发明方法的 环己基苯初始物料：

环己烯可作为独立于苯的进料供给到反应区，但通常是在双官能 催化剂的存在下，通过苯的选择性加氢原位生产的。这样的反应一般 称为“加氢烷基化”并且可概括如下：

在加氢烷基化步骤中可使用任何市售的苯进料，但在一个实施方 案中，苯具有至少99wt%的纯度水平。相似地，虽然氢源不是关键的， 但理想的是具有至少99wt%氢纯度。

在某些实施方案中，进至加氢烷基化步骤的总进料包含小于 1000ppm，例如小于500ppm，例如小于100ppm的水。此外，总进料 可含有小于100ppm，例如小于30ppm，例如小于3ppm的硫和小于 10ppm，例如小于1ppm，例如小于0.1ppm的氮。

氢可以宽范围内的值供应至加氢烷基化步骤，但理想的是这样设 置氢供应，以使得在加氢烷基化进料中的氢:苯的摩尔比为约0.15:1 至约15:1，例如为约0.4:1至约4:1，例如为约0.4:1至约0.9:1。

除了苯和氢，可将在加氢烷基化条件下基本上是惰性的稀释剂供 应给加氢烷基化反应。在某些实施方案中，该稀释剂是烃，其中所需 的环烷基芳族产物（在这种情况下为环己基苯）是可溶的，例如直链 烷烃、支链烷烃和/或环烷烃。适合的稀释剂的实例是癸烷和环己烷。 环己烷是特别有吸引力的稀释剂，因为它是加氢烷基化反应不需要的 副产物。

虽然没有狭窄地定义稀释剂的量，有利的加入量使得稀释剂:芳族 化合物的重量比为至少1:100；例如至少1:10，但不大于10:1，例如 不大于4:1。

加氢烷基化反应可在宽范围的反应器配制中进行，包括固定床反 应器、浆料反应器和/或催化蒸馏塔。此外，加氢烷基化反应可在单一 反应区或多个反应区中进行，其中至少将氢按阶段引入到反应中。适 合的反应温度为约100℃至约400℃，例如从约125℃至约250℃，而 适合的反应压力为约100kPa至约7000kPa，例如从约500kPa至约 5,000kPa。

在加氢烷基化反应中采用的催化剂是双官能催化剂，包括加氢金 属组分和烷基化固体酸组分。有利地，烷基化固体酸组分包含MCM-22 型的分子筛。本文所用的术语“MCM-22型材料”（或“MCM-22型 的材料”或“MCM-22型的分子筛”）包括如下的一种或多种：

-由普通第一度结晶结构单元晶胞制备的分子筛，其晶胞具有 MWW框架拓扑（晶胞是原子的空间排列，如果铺设在三维空间中， 其表述晶体结构。这种晶体结构在“Atlas of Zeolite Framework  Types”,第五版,2001中讨论，其全部内容以引用方式并入）；

-由普通第二度结构单元制备的分子筛，其为这样的MWW框架拓 扑晶胞的二维铺设，形成一个晶胞厚度、优选一个c晶胞厚度的单层；

-由普通第二度结构单元制备的分子筛，其为一个或大于一个晶胞 厚度的层，其中大于一个晶胞厚度的层是由堆积、装填或粘合至少两 个一个晶胞厚的单层制备。可以规则的方式、以不规则的方式、随机 的方式或它们的任意组合堆积这样的第二度结构单元；和

-由具有MWW框架拓扑的晶胞以任何规则的或随机2维或3维组 合制备的分子筛。

MCM-22型的分子筛一般具有包括d-间隔最大值在12.4±0.25、 6.9±0.15、3.57±0.07和3.42±0.07埃的X-射线衍射图。用于表征材 料的X-射线衍射数据是通过使用铜的K-α双线作为入射辐射并且使 用配有闪烁计数器和作为收集系统的相关计算机的衍射仪的标准技术 获得的。MCM-22型的分子筛包括MCM-22（美国专利号4954325中 描述的）、PSH-3（美国专利号4439409中描述的）、SSZ-25（美国 专利号4826667中描述的）、ERB-1（欧洲专利号0293032中描述的）、 ITQ-1（美国专利号6077498中描述的），ITQ-2（国际专利公开号 WO97/17290中描述的）、MCM-36（美国专利号5250277中描述的）、 MCM-49（美国专利号5236575中描述的）、MCM-56（美国专利号 5362697中描述的）及其混合物。其它分子筛，例如UZM-8（美国专 利号6756030中描述的），可单独使用或与本文所公开的MCM-22分 子筛一起使用，优选地，所述分子筛选自（a）MCM-49；（b）MCM-56； 和（c）MCM-49和MCM-56的同种型，例如ITQ-2。

在加氢烷基化催化剂中可使用任何已知的加氢金属，虽然适合的 金属包括钯、钌、镍、锌，锡和钴，但钯是特别有利的。理想地，存 在于催化剂中的加氢金属的量为催化剂的约0.05wt%至约10wt%，例 如约0.1wt%至约5.0wt%。在一个实施方案中，MCM-22型分子筛是 硅铝酸盐，存在的加氢金属的量使得分子筛中的铝:加氢金属的摩尔比 为约1.5至约1500，例如从约75至约750，例如从约100至约300。

加氢金属可通过例如浸渍或离子交换直接地负载在MCM-22型分 子筛上。然而，在某些实施方案中，至少50wt%，例如至少75wt% 并且理想地基本上所有的加氢金属负载在独立于分子筛但与分子筛复 合的无机氧化物上。特别是，发现通过在无机氧化物上负载加氢金属， 催化剂活性和其对环己基苯和二环己基苯的选择性相比其中加氢金属 负载在分子筛上的相当的催化剂有所增加。

假如在加氢烷基化反应条件下稳定和惰性，在这样的复合加氢烷 基化催化剂中使用的无机氧化物则不是狭窄定义的。适合的无机氧化 物包括元素周期表2、4、13和14族的氧化物，例如氧化铝、二氧化 钛和/或氧化锆。这里所用的周期表族的编号方案在Chemical and  Engineering News,63（5）,27（1985）中公开。

在某些实施方案中，在含金属无机氧化物与分子筛复合之前通过 浸渍将加氢金属沉积至无机氧化物上。在某些实施方案中，催化剂复 合物是通过共同制粒生产的，其中分子筛和含金属无机氧化物的混合 物在高压（优选约350kPa到约350,000kPa）下形成为丸粒，或通过 共挤出，其中分子筛和含金属无机氧化物的浆料，任选与单独的粘合 剂一起，被强制通过模具。如果需要，可随后在所得到的催化剂复合 物上沉积额外的加氢金属。

虽然使用MCM-22型分子筛催化剂的加氢烷基化反应具有对环己 基苯的高度选择性，来自加氢烷基化反应的流出物将不可避免地含有 一些二环己基苯副产物。取决于该二环己基苯的量，可希望的是（a） 由额外的苯烷基转移二环己基苯或（b）脱烷基化二环己基苯以最大 限度地生产所需的单烷基化的物质。

独立于加氢烷基化反应器，可在烷基转移反应器中由额外的苯进 行烷基转移，其在适合的烷基转移催化剂上进行，例如分子筛MCM-22 型、沸石β、MCM-68（参见美国专利号6014018）、沸石Y和丝光 沸石。烷基转移反应理想地在至少部分液相条件下进行，适合地包括 约100℃至约300℃的温度，约800kPa至约3500kPa的压力，约1小 时^-1至约10小时^-1的在总进料上的重时空速，和约1:1至约5:1的苯/ 二环己基苯重量比。

脱烷基化或裂解也可在独立于加氢烷基化反应器的反应器（例如 反应蒸馏单元）中，在约150℃至约500℃的温度和15psig至500psig （200kPa至3550kPa的表压）的压力下，在酸催化剂上进行，例如在 硅铝酸盐、铝磷酸盐、硅铝磷酸盐、无定形二氧化硅-氧化铝、酸性粘 土、混合金属氧化物例如WO_x/ZrO₂、磷酸、硫酸化氧化锆及其混合 物上进行。理想地，酸催化剂包括至少一种硅铝酸盐、铝磷酸盐、或 FAU、AEL、AFI和MWW型的硅铝磷酸盐。不像烷基转移，可在没 有加入的苯的存在下进行脱烷基化，尽管可希望的是向脱烷基化反应 加入苯以减少焦炭的形成，在这种情况中，进至脱烷基化反应的进料 中的苯:多烷基化芳族化合物的重量比理想地为0到约0.9，例如为约 0.01到约0.5。相似地，尽管脱烷基化反应可在没有加入的氢的存在下 进行，但有利的是将氢引入脱烷基化反应器以辅助减少焦炭。适合的 氢加入速率使得进至脱烷基化反应器的总进料中氢:多烷基化芳族化 合物的摩尔比为约0.01到约10。

其它显著的加氢烷基化反应副产物是环己烷。尽管由于苯和环己 烷沸点相似，包含环己烷和未反应的苯的富C₆的物流可容易地通过蒸 馏从加氢烷基化反应流出物中除去，富C₆的物流难以通过简单的蒸馏 进一步分离。然而，一些或所有的富C₆的物流可循环至加氢烷基化反 应器以不仅提供部分苯进料而且提供部分上面提到的稀释剂。

在某些情况中，可希望的是为脱氢反应区供应一些富C₆的物流， 其中富C₆的物流在足以转化至少部分在富C₆的物流中的环己烷至苯 的脱氢条件下与脱氢催化剂接触，其可再次循环至加氢烷基化反应。 脱氢催化剂理想包含：（a）载体；（b）加氢-脱氢组分；和（c）无 机促进剂。在某些实施方案中，载体（a）选自二氧化硅、硅酸盐、硅 铝酸盐、氧化锆、碳纳米管，并优选包含二氧化硅。适合的加氢-脱氢 组分（b）包括至少一种选自元素周期表第6至10族的金属（例如铂、 钯的金属），及其化合物和混合物。理想地，加氢-脱氢组分以催化剂 的约0.1wt%至约10wt%的量存在。适合的无机促进剂（c）包括至少 一种选自元素周期表的第1族的金属或其化合物，例如钾化合物。促 进剂可以催化剂的约0.1wt%至约5.0wt%的量存在。适合的脱氢条件 包括约250℃至约500℃的温度、约大气压力至约500psig（100kPa至 3550kPa的表压）的压力、约0.2hr^-1至50hr^-1的重时空速和约0至约 20的氢:烃进料的摩尔比。

其它加氢烷基化反应的不利的杂质是双环己基（BCH）和甲基环 戊基苯（MCPB）的异构体，因为它们沸点的相似性，其难以通过蒸 馏从所需的环己基苯中分离。此外，尽管1,2-甲基环戊基苯（2-MCPB） 和1,3-甲基环戊基苯（3-MCPB）在随后的氧化/裂解步骤中容易转化 成有价值的产物苯酚和甲基环戊酮，但在氧化步骤中1,1-甲基环戊基 苯（1-MCPB）基本上是惰性的，如此，如果不除去，其将在C₁₂物流 中积累。相似地，双环己基（BCH）可导致下游的分离问题。因此， 至少部分的加氢烷基化反应产物可在从产物中除去至少1,1-甲基环戊 基苯和/或双环己基的条件下用催化剂处理。在某些实施方案中，催化 剂是酸催化剂，例如硅铝酸盐沸石，并且尤其是八面沸石并且在约 100℃至约350℃，例如约130℃至约250℃的温度下处理约0.1至约3 小时，例如约0.1至约1小时的时间。据信催化处理以异构化1,1-甲 基环戊基苯至更易氧化的1,2-甲基环戊基苯（2-MCPB）和1,3-甲基环 戊基苯（3-MCPB）。据信根据下面的反应，双环己基与存在于加氢 烷基化反应产物中的苯反应以生产环己烷和更多所需的环己基苯：

催化处理可在加氢烷基化反应的直接产物上进行，或在蒸馏加氢 烷基化反应产物以分离C₆和/或重馏分之后进行。

将来自加氢烷基化反应和本文所讨论的任何用于除去杂质的下游 反应的环己基苯产物从反应流出物中分离出来并且进料至以下更详细 描述的氧化反应中。

环己基苯氧化

为了将环己基苯转化成苯酚和环己酮，环己基苯最初被氧化成相 应的氢过氧化物，这是通过使环己基苯与含氧气体（例如空气和空气 的各种衍生物）接触完成的。例如，可使用已经压缩和过滤以除去颗 粒的空气、已经压缩和冷却以冷凝和去除水的空气、或通过空气的膜 富集、空气的低温分离或其它常规方式已经富集至氧气在自然的空气 中大约21mol%以上的空气。

可自发地进行氧化步骤，或更优选地，在催化剂存在下进行。虽 然可采用任何催化剂，优选的氧化催化剂包括在美国专利号6720462 中描述的N-羟基取代的环状酰亚胺，此专利全文为该目的以引用的方 式并入本文。例如，可使用N-羟基邻苯二甲酰亚胺（NHPI）、4-氨 基-N-羟基邻苯二甲酰亚胺、3-氨基-N-羟基邻苯二甲酰亚胺、四溴-N- 羟基邻苯二甲酰亚胺、四氯-N-羟基邻苯二甲酰亚胺、N-羟基庚酰亚胺 （N-hydroxyhetimide）、N-hydroxyhimimide、N-羟基偏苯三甲酰亚 胺（N-hydroxytrimellitimide）、N-羟基苯-1,2,4-三甲酰亚胺、N,N'- 二羟基（吡咯苯六甲二酰亚胺）、N,N'-二羟基（二苯甲酮-3,3',4,4'- 四羧基二酰亚胺）、N-羟基马来酰亚胺、吡啶-2,3-二甲酰亚胺、N-羟 基琥珀酰亚胺、N-羟基（酒石酰亚胺）、N-羟基-5-降冰片烯-2,3-二甲 酰亚胺、外-N-羟基-7-氧杂二环[2.2.1]庚-5-烯-2,3-二甲酰亚胺、N-羟基 -顺-环己烷-1,2-二甲酰亚胺、N-羟基-顺-4-环己烯-1,2-二甲酰亚胺、N- 羟基邻苯二甲酰亚胺钠盐或N-羟基-邻-苯二磺酰亚胺。在一个实施方 案中，催化剂为N-羟基邻苯二甲酰亚胺。另一种适合的催化剂为 N,N',N''-三羟基异氰脲酸。每个以上的环状酰亚胺催化剂包含杂原子 氮。

这些氧化催化剂可单独使用或与自由基引发剂结合使用，并且能 够作为液相均相催化剂使用，或能够负载在固体载体上以提供多相催 化剂。理想地，N-羟基取代的环状酰亚胺或N,N',N''-三羟基异氰脲酸 的用量为环己基苯的0.0001wt%至15wt%，例如0.001wt%至5wt%。

氧化步骤适合的条件包括约70℃至约200℃的温度，例如约90℃ 至约130℃，和约50kPa至10,000kPa的压力。可加入碱性缓冲剂来 与在氧化过程中可能形成的酸性副产物反应。此外，可引入水相。所 述反应可以间歇式或连续流形式进行。

用于氧化反应的反应器可以是允许将氧引入至环己基苯，并且可 以进一步有效地提供氧与环己基苯的接触以实现氧化反应的任何类型 的反应器。例如，氧化反应器可包含简单的、很大程度上开放的具有 含氧物流分配器入口的容器。在不同实施方案中，氧化反应器可具有 抽取和泵送部分其内含物通过适合的冷却装置并且将冷却的部分返回 至反应器，并且由此控制氧化反应的放热的设备。替代地，提供间接 冷却（比如通过冷却水）的冷却盘管可在氧化反应器内操作以除去产 生的热。在其它实施方案中，氧化反应器可包含串联的多个反应器， 每个进行部分的氧化反应，任选地在不同条件下操作，所述条件是为 增强在每个反应器中的环己基苯或氧或两者的相关转化率范围内的氧 化反应而选择的。氧化反应器可以间歇式、半间歇式或连续流方式操 作。

理想地，环己基苯氧化反应产物包含基于氧化反应流出物总重量 的至少5.0wt%，例如至少10wt%，例如至少15wt%，或至少20wt% 的环己基-1-苯基-1-过氧化氢。理想地，氧化反应流出物包含基于氧化 反应流出物总重量的不大于80wt%，或不大于60wt%，或不大于 40wt%，或不大于30wt%，或不大于25wt%的环己基-1-苯基-1-过氧 化氢。氧化反应流出物可进一步包含酰亚胺催化剂和未反应的环己基 苯。例如，氧化反应流出物可包括基于氧化反应流出物总重量的至少 50wt%，或至少60wt%，或至少65wt%，或至少70wt%，或至少 80wt%，或至少90wt%的量的未反应的环己基苯。

除了所需的环己基-1-苯基-1-过氧化氢（以下式（F-I）），氧化步 骤步骤倾向于产生某些副产物，如果其没有除去和/或转化成有用的材 料，会造成有价值的进料的损失和/或可能不利地影响下游过程。环己 基-1-苯基-1-过氧化氢的异构体在这些副产物中，其包括环己基-1-苯基 -2-过氧化氢（以下式（F-II））、环己基-1-苯基-3-过氧化氢（以下式 （F-III））和环己基-1-苯基-4-过氧化氢（以下式（F-IV））。其它潜 在的副产物为苯基环己醇和苯基环己酮的异构体，其可在氧化步骤过 程中少量产生，但是大多是从后续的裂解步骤过程中的环己基-1-苯基 -1-过氧化氢的二级异构体产生的。来自氧化或裂解步骤的潜在苯基环 己醇的异构体包括1-苯基-1-环己醇（以下式（F-V））、2-苯基-1-环 己醇（以下式（F-VI））、3-苯基-1-环己醇（以下式（F-VII））和 4-苯基-1-环己醇（以下式（F-VIII））。如本文所用，通用术语“苯 基环己醇”将包括至少一种这些异构体和任何包含其中的两种或更多 种的以任何比例的混合物，除非另外规定或指明。来自氧化或裂解步 骤的潜在苯基环己酮的异构体包括2-苯基-1-环己酮（以下式（F-IX））、 3-苯基-1-环己酮（以下式（F-X））和4-苯基-1-环己酮（以下式（F-XI））。 如本文所用，通用术语“苯基环己醇”，当以单数或复数形式使用时 将包括以上公开的所有其异构体和任何包含所述异构体的两种或更多 种的混合物，除非另外规定或指明只意为一种特定的异构体。如本文 所用，通用术语“苯基环己酮”当以单数或复数形式使用时将包括以 上公开的至少一种异构体和任何包含其中的两种或更多种的以任何比 例的混合物，除非另外规定或指明只意为一种特定的异构体。如本文 所用，术语“2-苯基异构体”包括2-苯基-1-环己醇和2-苯基-1-环己酮。

在某些实施方案中，苯基环己醇以给定流出物的0.10wt%至 10wt%的量存在于氧化反应流出物中或于裂解流出物或其中和产物中 并且苯基环己酮以给定流出物的0.10wt%至5.0wt%的量存在。在本 方法中，除去这些副产物并且理想地转化成有用的环己基苯，其随后 可循环至氧化步骤。然而，如以下解释的，这些副产物的除去和转化 理想地在裂解步骤之后进行。

氧化反应流出物也将包含一些以上讨论的环状酰亚胺催化剂，因 为催化剂昂贵并且可充当下游反应的毒物，为了循环回氧化步骤，理 想地从氧化反应流出物除去和/或回收至少部分催化剂。在一个实施方 案中，环状酰亚胺的除去包括使氧化反应流出物与碱、特别是具有大 于或等于第一催化剂环状酰亚胺pKa的pKb值的弱碱的水溶液接触， 由此酰亚胺萃取进入水相，留下包含氧化的烃产物和还原水平的环状 酰亚胺的有机相。在另一个实施方案中，用于除去至少部分环状酰亚 胺的氧化流出物的处理包括使流出物与有效的固体吸着剂，例如金属 氧化物或金属碳酸盐和/或碳酸氢盐（hydrogen carbonate）接触。然 而，不考虑用于处理氧化反应流出物的方法，进至裂解反应的进料一 般将包含来自环状酰亚胺催化剂的以重量计至多2500ppm，例如以重 量计至多1500ppm的含杂原子化合物。

氢过氧化物裂解

在将环己基苯转化成苯酚和环己酮中的最后的反应步骤涉及在氧 化步骤中产生的环己基-1-苯基-1-过氧化氢的酸催化裂解。其它可存在 于氧化流出物物流中的氢过氧化物也可伴随所需环己基-1-苯基-1-过 氧化氢进行酸催化裂解。

在进料至裂解步骤之前，可处理氧化反应流出物以增加环己基-1- 苯基-1-过氧化氢的浓度。适合的浓缩步骤包括分馏以除去至少部分较 高沸点的环己基苯和分步结晶以从氧化反应流出物中分离固体环己基 -1-苯基-1-过氧化氢。在某些实施方案中，浓缩步骤用于产生包含大于 40wt%和不大于95wt%，例如60wt%至85wt%的环己基-1-苯基-1-过 氧化氢以及至少5.0wt%和小于60wt%，例如15wt%至40wt%的环己 基苯的裂解进料。

在本方法中，通过将裂解进料与至少苯酚、环己酮、水和硫酸混 合初始地调节裂解进料组合物以产生包含15wt%至50wt%苯酚、 15wt%至50wt%环己酮、1.0wt%至10wt%环己基-1-苯基-1-过氧化氢、 5.0wt%至60wt%环己基苯、0.10wt%至4.0wt%水和10wppm至 1000wppm硫酸的裂解反应混合物。在一个实施方案中，裂解反应混 合物包含25wt%至45wt%苯酚、25wt%至45wt%环己酮、1.0wt%至 6wt%环己基-1-苯基-1-过氧化氢、15wt%至40wt%环己基苯、0.5wt% 至3.0wt%水和20wppm至500wppm硫酸。在另一个实施方案中，裂 解反应混合物包含30wt%至40wt%苯酚、30wt%至40wt%环己酮、 1.0wt%至5.0wt%环己基-1-苯基-1-过氧化氢、15wt%至40wt%环己基 苯、0.5wt%至2.0wt%水和40wppm至200wppm硫酸。在又一个实 施方案中，裂解反应混合物包含比环己酮的wt%至少多1.0wt%的苯 酚，例如使得裂解反应混合物中的苯酚:环己酮重量比超过1:1，理想 地为1.05:1至10:1。

裂解进料组合物的调节可通过混合裂解进料与包含部分裂解流出 物的循环物流而完成，因为后者包含苯酚、环己酮、环己基-1-苯基-1- 过氧化氢、环己基苯、水和硫酸。在一些实施方案中，与裂解循环物 流的混合可足以得到所需反应混合物组合物。然而需要之处，裂解反 应混合物中的所需水含量可以通过一次或多次将水加入至裂解进料、 使裂解进料与裂解循环物流并且与水混合、将水加入至裂解循环物流 和将水加入至裂解流出物而获得。相似地，裂解反应混合物中的所需 硫酸含量可以通过一次或多次将硫酸加入至裂解进料、使裂解进料与 裂解循环物流并且与硫酸混合、将硫酸加入至裂解循环物流和将硫酸 加入至裂解流出物而获得。此外，裂解反应混合物中的所需苯酚含量 可以通过一次或多次将苯酚加入至裂解进料、使裂解进料与裂解循环 物流并且与苯酚混合、将苯酚加入至裂解循环物流和将苯酚加入至裂 解流出物而获得。

裂解反应在包括30℃至70℃（例如40℃至60℃）的温度和至少1 个大气压（例如100kPaa至2000kPaa）的压力的条件下进行。理想地 选择裂解条件使得在裂解反应过程中裂解反应混合物完全或主要在液 相中并且使得反应以0.1min^-1至20min^-1的环己基-1-苯基-1-过氧化氢 （CHBHP）一级速率常数发生。替代地，CHBHP一级速率常数可为 0.5min^-1至15min^-1，或1min^-1至12min^-1。在一个实施方案中，裂解 反应进行的时间足以转化至少50%、理想地至少75%的裂解反应混合 物中的环己基-1-苯基-1-过氧化氢并且产生包含苯酚和环己酮的裂解 流出物。

理想地，用于裂解反应的酸催化剂至少部分可溶于裂解流出物中， 其在至少185℃的温度下稳定并且具有比环己基苯更低的挥发性（更 高的标准沸点）。理想地，酸催化剂也至少部分可溶于裂解反应产物 中。适合的均相酸催化剂包括但不限于布郎斯台德酸、路易斯酸、磺 酸、高氯酸、磷酸、盐酸、对甲苯磺酸、氯化铝、发烟硫酸、三氧化 硫、氯化铁、、二氧化硫和三氧化硫。硫酸是优选的酸催化 剂。

在其它实施方案中，多相酸催化剂用于裂解反应，例如分子筛， 并且特别是具有超过孔径的分子筛。适合的分子筛的实例包括沸 石β、沸石Y、沸石X，ZSM-12和丝光沸石。在一个实施方案中，分 子筛包括具有小于例如小于或等于甚至是小于或等 于的晶胞尺寸的FAU型沸石。沸石以非结合形式使用或可与 粘合剂（例如二氧化硅或氧化铝）组合使用，使得总催化剂（沸石加 粘合剂）包含约20wt%至约80wt%的沸石。

裂解反应混合物可包含极性溶剂，例如包含少于6个碳的醇，例 如甲醇、乙醇、异丙醇和/或乙二醇；腈，例如乙腈和/或；硝基 甲烷；和包含6个或更少碳的酮，例如丙酮、、2-或3-戊 酮、环己酮和甲基环戊酮。在一个实施方案中，极性溶剂为冷却之后 循环自裂解产物的苯酚和/或环己酮。有利地，将极性溶剂加入至裂解 反应混合物使得混合物中极性溶剂:氢过氧化环己基苯的重量比为约 1:100至约100:1，例如约1:20至约10:1，并且该混合物包含约10wt% 至约40wt%的氢过氧化环己基苯。发现加入极性溶剂不仅增加了裂解 反应中氢过氧化环己基苯的转化程度，而且增加了转化至苯酚和环己 酮的选择性。尽管没有完全理解其机理，据信极性溶剂降低了自由基 引发的氢过氧化环己基苯至不需要的产物（例如苯己酮 （hexanophenone）和苯基环己醇）的转化。

用于实现裂解反应的反应器可为本领域技术人员已知的任何类型 的反应器。例如，裂解反应器可为简单的、很大程度上开放的、以近 连续搅拌釜反应器模式操作的容器，或简单的、以近活塞流反应器模 式操作的开放管长度（open length of pipe）。在其它实施方案中，裂 解反应器包含多个串联反应器，每个进行部分转化反应，任选地以不 同模式在不同条件下操作，所述条件是为增强在相关转化率范围内的 裂解反应而选择的。

在不同实施方案中，可以操作裂解反应器以输送部分内含物通过 冷却装置并且将冷却的部分返回至裂解反应器，由此控制裂解反应的 放热。在一个实施方案中，在裂解反应器内操作的冷却盘管除去任何 产生的热。替代地，反应器也可绝热操作。在另一个实施方案中，冷 却从裂解反应器中取出的裂解流出物并且将至少部分冷却的裂解流出 物分成将要与裂解进料混合的冷却的裂解循环物流。

裂解反应的主要产物为苯酚和环己酮，借助本方法，其以基本上 等摩尔量存在并且以高收率获得。如以上讨论的，典型的环己基-1-苯 基-1-过氧化氢裂解的初级副产物包括β-分裂产物，例如苯己酮和6- 羟基苯己酮（6-HHP）。次级副产物的实例包括源自环己酮的那些， 例如2-（1-环己烯基）环己酮、2-（亚环己基）环己酮（环己酮醇醛 缩合产物）、2-羟基环己酮和环己烯酮（环己酮氧化产物）。在本方 法中这些副产物的形成减少了，使得例如裂解流出物中6-羟基苯己酮 （6-HHP）的量可不大于5.0wt%，或不大于2.0wt%。

在离开裂解反应器时，可将裂解流出物冷却并且随后分离成产物 物流和裂解循环物流，可以回收来自产物物流中的苯酚和环己酮产物， 裂解循环物流可以与裂解进料混合。裂解循环物流的分离可以在没有 提前改性裂解流出物组成的情况下实现，使得循环物流由裂解流出物 的等分部分构成。在一个实施方案中，裂解循环物流与裂解流出物具 有基本上相同的组成，比如在裂解流出物中的任何给定物质的含量的 2.0wt%之内或甚至在1.0wt%之内，例如，其可能受到在输送去与裂 解进料混合的裂解循环物流上发生的反应的间接影响。因此，裂解进 料可进一步与环己基苯混合，除了至少苯酚、环己酮、水和硫酸，例 如，其可全部存在于作为裂解循环物流分配的裂解流出物的部分中。

替代地，可以例如通过过滤处理裂解流出物或其部分以分离副产 物和/或裂解流出物的其它组分。这些组分可包含苯酚、环己酮和水， 其可用于提供至少一些用来与裂解进料混合以获得所需裂解反应混合 物组成的苯酚、环己酮或水。

除了上述产物和副产物，裂解流出物包含某些含杂原子化合物， 例如源自氧化催化剂的含N化合物。在一些实施方案中，来自裂解反 应的流出物也包含残留的硫酸裂解催化剂。在这种情况中，通过用一 种或多种碱性化合物处理裂解流出物而初始地中和裂解反应流出物中 残留的硫酸。适合的碱性化合物包括胺或二胺（例如2-甲基戊烷-1,5 二胺）并且裂解流出物的中和产生酸碱络合化合物，其包含至少一个 杂原子，例如氮和/或硫。

裂解反应流出物的处理

在本方法中，存在于裂解流出物中的至少部分的苯基环己醇在包 含MCM-22型分子筛的催化剂上脱水以产生用于直接或间接循环至 氧化步骤的苯基环己烯。然而，因为存在于裂解流出物中的含杂原子 化合物可以充当对分子筛催化剂（例如MCM-22）的毒物，使裂解流 出物或其中和产物初始地经历一个或多个分离步骤以除去至少部分含 杂原子化合物。因为相对于存在于裂解流出物中的苯酚、环己酮、苯 基环己醇和环己基苯而言含杂原子化合物具有非常低的挥发性，可通 过由蒸馏甚至是单阶段蒸汽-液体闪蒸操作得到的流出物容易地实现 分离。因此，在单阶段闪蒸或多阶段蒸馏操作的过程中，进料含苯基 环己醇且几乎不含杂原子化合物的液体裂解流出物会在非常宽范围的 条件下在蒸汽相内，特别是在其中大量苯酚、环己酮、苯基环己醇和 环己基苯会在蒸汽相中的相同的条件下。一般在冷凝回液相之后，随 后可以将蒸汽相馏分送去脱水。

分离的理想形式是使用分馏，其中将裂解流出物进料至蒸馏塔。 可在塔中任何地方取出蒸汽物流，方便地在进料塔板以下，此处苯基 环己醇相对于环己基苯的浓度相比进料是相对高的。可在进料塔板以 上的任何点取出液体物流，这样的材料已经进行了至少一次在进料塔 板自身处的蒸汽-液体闪蒸。在一个实施方案中，采用至少两个在进料 塔板以上的塔板以降低含杂原子化合物的量，该含杂原子化合物可能 由于在蒸汽中的液体夹带而存在，所述蒸汽从给定塔板移动至该塔板 以上，但不大于进料塔板以上的约6个塔板，再次以维持相对高的在 送去脱水的馏分中的苯基环己醇的浓度。

分馏的方便形式是间壁塔。间壁塔是本领域已知的，如在O. Yildirim等,“Dividing Wall Columns in Chemical Process Industry:A  Review on Current Activities”,Separation and Purification  Technology Vol.80,(2011)，第403-417页中描述的，其全部内容以引 用方式并入本文。在间壁塔中，引入进料（裂解产物或源自其的包含 苯基环己醇和含杂原子化合物的中和的裂解产物或物流）的塔的一侧 称为进料侧。塔的另一侧为反进料侧。在反进料侧中，存在的所有材 料都源自进料侧塔板的蒸汽相，并且因此很少或没有含杂原子化合物 会存在于反进料侧中。可从间壁蒸馏塔的反进料侧抽取液体并且提供 该液体去脱水。通过这个方法，贫杂原子的裂解流出物或贫络合产物 裂解流出物可方便地由有利的组合物形成，其富含苯基环己醇并且贫 环己基苯，用于提供去脱水。

可将全部裂解流出物进料至分离步骤，用于除去含杂原子化合物， 但是在更理想的实施方案中从裂解流出物中（例如在单独的蒸馏塔中） 初始地除去苯酚和环己酮。

在一个实施方案中，分离步骤降低贫杂原子裂解馏分中含杂原子 化合物的浓度至不大于1000wppm、100wppm或10wppm或1wppm， 或没有可检测的杂原子含量。

苯基环己醇脱水至苯基环己烯在包含MCM-22型分子筛的固体酸 催化剂上实现。在一个实施方案中，MCM-22型分子筛为MCM-49 或MCM-56。催化剂也可包含无机氧化物粘合剂，例如二氧化硅、氧 化铝或二氧化硅/氧化铝。脱水反应有利地在25℃至200℃，例如80℃ 至150℃的温度、15kPa至500kPa的压力和0.1hr^-1至50hr^-1的重时空 速下进行。脱水反应产物包括2-苯基-1-环己烯（以下式（F-XII））、 3-苯基-1-环己烯（以下式（F-XIII））和4-苯基-1-环己烯（以下式 （F-XIV））。如本文所用，通用术语“苯基环己烯”，当以单数或 复数形式使用时包括以上公开的所有异构体和任何包含其中的两种或 更多种的混合物，除非规定或另外指明只意为一种特定的异构体。

含苯基环己烯的脱水反应产物可直接循环至氧化反应，尽管以重 量计1000ppm以上的苯基环己烯水平可能对氧化过程涉及的自由基 的产生是有害的。因此在其它实施方案中，在将产物循环至氧化之前， 使脱水产物加氢以将苯基环己烯转化为环己基苯。在一个实施方案中， 通过使含苯基环己烯的产物与氢在加氢反应区中接触实现加氢，其有 利地在80℃至150℃（例如80℃至120℃）的温度，和15kPa至1000kPa （例如15kPa至300kPa）的氢分压下操作。加氢理想地在包含至少一 种在无机载体（例如二氧化硅）上的选自元素周期表6至12族的金属 （优选钯）的催化剂的存在下进行。

可以随后在单独的反应器中或在相同反应器中的叠置床中进行脱 水和加氢反应。

在一些实施方案中，可能所希望的是采集来自用于除去胺盐的蒸 馏塔或来自用于分离苯基环己醇和/或苯基环己酮副产物的蒸馏塔中 的蒸汽或液体侧馏分并将该侧馏分用作进至脱水/加氢反应器的进料。 这也能使蒸馏塔与脱水/加氢反应器得到整合，以使来自反应器的流出 物可进料回蒸馏塔中以除去在脱水/加氢反应中产生的杂质。

现将参照附图更具体地描述本发明。

图1是根据本申请第一实施方案的生产苯酚和/或环己酮的方法的 流程图，其中通过线路102提供包含环己基苯的原料至氧化反应器 106。也通过线路104的路线提供包含氧的物流（方便地为空气）至氧 化反应器106。在氧化反应器106之内的条件使得原料中的环己基苯 氧化以形成氢过氧化环己基苯。在一个实施方案中，氧化催化剂，例 如含杂原子化合物N-羟基邻苯二甲酰亚胺（NHPI），也通过没有在 图1中显示的装置引入至氧化反应器106，以促进氧化反应。

氧随着氧化反应的继续而衰竭并且将线路108中的氧衰竭物流从 氧化反应器106中除去。当氧化反应在大气压或接近大气压下进行时， 线路108中的氧衰竭物流也可以包含较低挥发性的氧化反应副产物， 例如水，伴随有较少量的环己基苯。在未于图1中显示的操作中，可 以进一步处理线路108中的氧衰竭物流以回收环己基苯、除去水并且 另外制备用于循环至氧化反应器106的环己基苯，并且制备适合其它 用途或处置的其它物流。

包括氢过氧化环己基苯的氧化反应产物，理想地富含环己基-1-苯 基-1-过氧化氢，但潜在地包括其它氢过氧化物和二氢过氧化物，并且 在一个包含苯基环己醇的实施方案中，该氧化反应产物通过线路110 的路线从氧化反应器106抽取。在其中NHPI引入至氧化反应器106 的实施方案中，氧化反应产物也可以包含NHPI。

将线路110中的氧化反应产物进料至裂解反应器114，该裂解反应 器114通过线路112的路线也接收均相酸催化剂。在显示的实施方案 中，线路112中的酸催化剂为硫酸或硫酸和水的混合物，即包含杂原 子硫的催化剂。裂解反应器114中的条件使得裂解反应发生，导致环 己基-1-苯基-1-过氧化氢分解成包含苯酚和环己酮的产物，并且在一个 实施方案中也产生苯基环己醇（如除了环己基-1-苯基-1-过氧化氢，来 自氢过氧化物的分解）。通过116的路线从裂解反应器114中抽取包 含苯酚、环己酮和苯基环己醇的裂解流出物。在一个实施方案中，裂 解流出物包含一些含杂原子酸裂解催化剂、含杂原子氧化催化剂或两 者。

线路116中的裂解流出物与线路118中的杂原子碱混合，该杂原 子碱例如相对高分子量的胺（例如2-甲基戊烷-1,5-二胺），以与线路 116中的裂解流出物中的硫酸络合和中和硫酸，在线路120中产生中 和的裂解流出物。因此现在线路120中的中和的裂解流出物包含苯酚、 环己酮、苯基环己醇、NHPI和为胺-硫酸盐的酸碱络合产物。方便地， 该盐在包含于本发明方法剩余的要素中的中和的裂解流出物材料的余 量中是完全可溶的，并且进一步具有相比环己基苯相对低的挥发性。

将线路120中的中和的裂解流出物引导至分离设备，例如，第一 分馏塔122，操作该第一分馏塔122以从中和的裂解流出物中分离第 一塔顶馏出产物。在线路124中从分馏塔122除去第一塔顶馏出产物 并且在一个实施方案中该第一塔顶馏出产物富含苯酚、环己酮和挥发 性低于苯酚的组分，并且包含低量，例如不大于5.0wt%，或不大于 2.0wt%，或不大于0.1wt%的环己基苯。该第一塔顶馏出产物通过线 路124进料至产物处理段（未显示），在其中回收和纯化苯酚和环己 酮。

进一步操作第一分馏塔122以从中和的裂解流出物中产生第一塔 底产物，该第一塔底产物在线路126中从塔122除去。在一个实施方 案中，线路126中的第一塔底产物富含环己基苯、苯基环己醇和挥发 性低于环己醇的组分，并且包含低量的轻质组分，例如水、戊醛、己 醛、甲基环戊酮、环己酮和苯酚。例如，第一塔底产物可以包含不大 于1.0wt%，或不大于0.1wt%，或甚至不大于100wppm的水、戊醛、 己醛、甲基环戊酮、环己酮和苯酚的组合。该第一塔底产物也包含源 自一种或多种氧化催化剂、裂解催化剂和裂解催化剂中和所得的酸碱 络合产物的杂原子化合物。

将线路126中的第一塔底产物提供给另外的分离设备，例如第二 分馏塔128，操作该第二分馏塔128以从第一塔底产物中分离第二塔 顶馏出产物。在线路136中从分馏塔128中分离第二塔顶馏出产物， 并且在一个实施方案中该第二塔顶馏出产物富含环己基苯和苯基环己 烯，并且具有低浓度，如不大于1000wppm的氧化烃，例如1-苯基-1- 己酮。将线路136中的第二塔顶馏出产物循环至氧化反应器106，该 操作任选地在首次将第二塔顶馏出产物通过加氢单元以转化苯基环己 烯至环己基苯之后进行。

另外，操作第二分馏塔128以产生第二塔底物流，该第二塔底物 流在线路138中从第二分馏塔128除去。在一个实施方案中，线路138 中的第二塔底物流富含重质氧化化合物，如1-苯基-1-己酮、苯基环己 酮、苯基环己醇和6-羟基苯己酮，并且包含低量，例如不大于5.0wt%， 或不大于2.0wt%，或不大于0.1wt%的环己基苯和苯基环己烯，环己 基苯，和苯基环己烯的组合。线路138中的第二塔底物流进一步包含 大部分的存在于线路126中的第一塔底产物中的含杂原子化合物，例 如，相对于线路126中的第一塔底产物中的含杂原子化合物总量的至 少99wt%，或至少99.9wt%，或100wt%。通常将第二底塔物流从所 述过程中吹扫出，并且将其潜在地作为燃料使用。

通过线路130从第二分馏塔128的塔板中抽取液体侧线物流，所 述塔板在第二分馏塔128进料塔板以上至少一个塔板。线路130中的 液体侧线物流包含环己基苯、苯基环己烯和苯基环己醇，并且可以包 含一些重质氧化化合物。已经从规定的地方抽取的线路130中的液体 侧线物流源自线路120中的中和的裂解流出物的蒸汽闪蒸，并且该液 体侧线物流具有非常低浓度的含杂原子化合物，例如相对于线路130 中材料的总重量小于10wppm或甚至没有可检测量的含杂原子化合 物。

将线路130中的包含苯基环己醇的液体侧线物流提供至脱水反应 器132，此处该液体侧线物流与包含MCM-56的脱水催化剂在有效转 化至少部分的苯基环己醇至苯基环己烯的条件下接触，并且产生脱水 流出物。该脱水流出物在线路134中离开脱水反应器132并且作为第 二进料返回至第二分馏塔128，方便地返回至从中抽取液体侧线物流 的塔板以上的塔板。借助苯基环己烯和苯基环己醇的相对挥发性，并 且通过恰当选择第二进料地点和第二分馏塔128的操作，这使得脱水 流出物中的苯基环己烯容易地在塔顶线路136中离开塔128，避免与 脱水催化剂再接触，同时使得未转化的苯基环己醇沿塔下行以与线路 130中的液体侧线物流一起抽取。

伴随苯基环己烯，水作为脱水反应器132中的苯基环己醇脱水的 联产物也可与在线路134中的脱水流出物一起进入第二分馏塔128。 第二分馏塔128可安装如在具有用于抽取的单独线路的塔顶馏出产物 回路上的冷凝罐中的水接受器（water boot）的装置（未显示）以恰 当地控制水的产生。此外，线路136中的环己基苯和苯基环己烯产物， 而非塔顶馏出产物，可作为进一步的液体侧线物流在接近塔顶的点从 第二分馏塔128中取出，以提供具有减少的水含量的产物，其用于随 后的处理和最终循环至氧化反应器106。

现在参照图2，第二实施方案的方法采用与在图1中显示的方法相 同的氧化、裂解和裂解中和步骤以产生通过线路120进料至分离设备 （例如第一分馏塔222）的中和的裂解流出物。操作第一分馏塔222 以将中和的裂解流出物分离成第一塔顶馏出产物和第一塔底产物，在 线路224中除去第一塔顶馏出产物以及在线路240中除去第一塔底产 物。线路224中的第一塔顶馏出产物富含苯酚、环己酮和挥发性低于 苯酚的组分，并且包含低量，例如不大于5.0wt%，或不大于2.0wt%， 或不大于0.1wt%的环己基苯。第一塔顶馏出产物通过线路224进料至 产物处理段（未显示），在其中回收和纯化苯酚和环己酮。

线路240中的第一塔底产物富含环己基苯、苯基环己烯和挥发性 低于苯基环己烯的组分，并且包含低量的轻质组分，例如水、戊醛、 己醛、甲基环戊酮、环己酮和苯酚，包含不大于1.0wt%，或不大于 0.1wt%，或甚至不大于100wppm的水、戊醛、己醛、甲基环戊酮、 环己酮和苯酚的组合。第一塔底产物也包含源自一种或多种氧化催化 剂、裂解催化剂和中和的裂解催化剂所得的酸碱络合产物的杂原子化 合物。

也操作第一分馏塔222以抽取线路226中的作为来自进料塔板以 下的塔板的蒸汽侧线物流的贫杂原子裂解流出物，在图2的线路120 中向进料塔板中提供中和的裂解流出物。方便地，线路226中的蒸汽 侧线物流富含环己基苯、苯基环己醇和挥发性低于苯基环己醇的组分， 并且包含低量的轻质组分，例如水、戊醛、己醛、甲基环戊酮、环己 酮和苯酚，包含不大于1.0wt%，或不大于0.1wt%，或甚至不大于 100wppm的水、戊醛、己醛、甲基环戊酮、环己酮和苯酚的组合。线 路226中的贫杂原子裂解流出物源自线路120中的中和的裂解流出物 的蒸汽闪蒸，并且该贫杂原子裂解流出物具有非常低的浓度，例如相 对于线路226中贫杂原子裂解流出物材料的总重量，小于10wppm或 甚至没有可检测量的含杂原子化合物。

将线路226中的贫杂原子裂解流出物提供至冷却器228（如冷却水 间接换热器），以在线路230中在理想的温度下将蒸汽转化至液体贫 杂原子裂解流出物。将线路226中的液体贫杂原子裂解流出物提供至 泵232以使液体压力增加至理想值，在线路234中产生加压的液体贫 杂原子裂解流出物。将所得加压的液体贫杂原子裂解流出物提供至脱 水反应器236，在其中使其与包含MCM-56的脱水催化剂在有效转化 至少部分的苯基环己醇至苯基环己烯的条件下接触，并且在线路238 中产生脱水流出物。该脱水流出物作为第二进料在线路238中返回至 第一分馏塔222，方便地返回至从中抽取线路226中的贫杂原子裂解 流出物的塔板以下的塔板。借助苯基环己烯和苯基环己醇的相对挥发 性，并且通过恰当选择第二进料地点和第二分馏塔128操作，这使得 苯基环己烯离开塔底以及避免了与脱水催化剂再接触。

伴随苯基环己烯，水作为脱水反应器236中的苯基环己醇脱水的 联产物也与在线路238中的脱水流出物一起进入第一分馏塔222。第 一分馏塔222可以安装如在具有用于抽取的单独线路的塔顶馏出产物 回路上的冷凝罐中的水接受器的装置（未显示）以恰当地控制水的产 生。

将线路240中的第一塔底产物提供至另外的分离设备，例如第二 分馏塔242，操作该第二分馏塔242以将第一塔底产物分离成第二塔 顶馏出产物和第二塔底物流，在线路244中从塔242中除去第二塔顶 馏出产物以及在线路246中除去第二塔底物流。在一个实施方案中， 操作第二分馏塔242使得线路244中的第二塔顶馏出产物富含环己基 苯和苯基环己烯，并且具有低浓度，如不大于1000wppm的氧化烃， 特别地不大于1000wppm的1-苯基-1-己酮。将线路244中的第二塔顶 馏出产物循环至氧化反应器（未显示），该操作任选地在首次将第二 塔顶馏出产物通过加氢单元以转化苯基环己烯至环己基苯之后进行。

另外，操作第二分馏塔242使得从线路246中除去的第二塔底物 流富含重质氧化化合物，如1-苯基-1-己酮、苯基环己酮、苯基环己醇 和6-羟基苯己酮，并且包含低量，例如不大于5.0wt%，或不大于 2.0wt%，或不大于0.1wt%的环己基苯和苯基环己烯的组合。第二塔 底物流进一步包含大部分的存在于线路240中的第一塔底产物中的含 杂原子化合物，例如相对于线路240中的第一塔底产物中的含杂原子 化合物总量的至少99wt%，或至少99.9wt%，或100wt%。通常将第 二塔底物流从所述过程中吹扫出。

现在参照图3，第三实施方案的方法也采用与在图1中显示的方法 相同的氧化、裂解和裂解中和步骤以产生通过线路120进料至分离设 备（例如第一分馏塔322）的中和的裂解流出物。第一分馏塔322包 含间壁3A，其延伸跨越整个直径或完全横穿第一分馏塔322的适合的 弦线（chord）以形成两个分离的段3B和3C，其间没有蒸汽或液体 的联通。另外，间壁3A在第一分馏塔322中从至少进料塔板的液面 以上的点轴向运行至接近塔322底部的再沸器槽液面以上的点，线路 120中的中和的裂解流出物被引导至所述进料塔板。间壁3A确保段 3C不暴露于液体材料，并且因此中和的裂解流出物中的杂原子存在于 线路120中，而在段3C中的所有液体来自在塔顶回路中产生的第一 分馏塔322的回流（未在图3中显示）。该回流和因此段3C中的液 体源自在第一分馏塔322内的中和的裂解流出物的蒸汽闪蒸，即来自 塔底回路（未在图3中显示）的向上流动通过段3B和3C二者的再沸 器蒸汽。段3B为进料侧，而段3C为间壁第一分馏塔322的反进料侧。

操作第一分馏塔322以将中和的裂解流出物分成第一塔顶馏出产 物和第一塔底产物，第一塔顶馏出产物在线路324中从分馏塔322中 除去以及且第一塔底产物在线路332中除去。在一个实施方案中，在 线路324中的第一塔顶馏出产物富含苯酚、环己酮和挥发性低于苯酚 的组分，并且包含低量，例如不大于5.0wt%，或不大于2.0wt%，或 不大于0.1wt%的环己基苯。第一塔顶馏出产物通过线路324进料至产 物处理段（未显示），在其中回收和纯化苯酚和环己酮。

在线路332中的第一塔底产物富含环己基苯、苯基环己烯和挥发 性低于苯基环己烯的组分，例如任何含杂原子化合物，并且包含低量 轻质组分，例如水、戊醛、己醛、甲基环戊酮、环己酮和苯酚，包含 不大于1.0wt%，或不大于0.1wt%，或甚至不大于100wppm的水、 戊醛、己醛、甲基环戊酮、环己酮和苯酚的组合。第一塔底产物也包 含源自一种或多种氧化催化剂、裂解催化剂和中和的裂解催化剂所得 的酸碱络合产物的杂原子化合物。

也操作第一分馏塔322以抽取在线路326中的作为来自反进料侧 段3C的液体侧线物流的贫杂原子裂解流出物，方便地从进料塔板以 下的塔板抽取，将中和的裂解流出物提供至所述进料塔板。方便地， 线路326中的贫杂原子裂解流出物富含环己基苯、苯基环己醇和挥发 性低于苯基环己醇的组分，并且包含低量轻质组分，例如水、戊醛、 己醛、甲基环戊酮、环己酮和苯酚，包含不大于1.0wt%，或不大于 0.1wt%，或甚至不大于100wppm的水、戊醛、己醛、甲基环戊酮、 环己酮和苯酚的组合。如较早讨论的，从反进料段3C取出的线路326 中的贫杂原子裂解流出物源自线路120中的中和的裂解流出物的蒸汽 闪蒸，并且该贫杂原子裂解流出物具有非常低浓度的杂原子，例如相 对于贫杂原子裂解流出物中材料的总重量小于10wppm或甚至没有可 检测量的杂原子。

通过线路326将液体贫杂原子裂解流出物供应至脱水反应器328， 此处其与包含MCM-56的脱水催化剂在有效转化至少部分的苯基环 己醇至苯基环己烯的条件下接触，并且产生脱水流出物。在一个实施 方案中，通过线路330将脱水流出物作为进至第一分馏塔322的第二 进料供应至从中抽取在线路326中的贫杂原子裂解流出物的塔板以下 的塔板。借助苯基环己烯和苯基环己醇的相对挥发性，并且通过恰当 选择第二进料地点和第一分馏塔322的操作，这使得如此产生的苯基 环己烯容易离开塔底，同时避免与脱水催化剂再接触。然而，取决于 特定的方法目标，线路330中的脱水流出物可以在从中抽取线路326 中的液体贫杂原子裂解流出物的塔板以上或以下的任何地点，如进料 侧段3B或反进料侧段3C，作为进至第一分馏塔322的第二进料。伴 随苯基环己烯，水也可以作为脱水反应器328中的苯基环己醇脱水的 联产物与线路330中的脱水流出物一起进入第一分馏塔322。第一分 馏塔322可以安装如在具有用于抽取的单独线路的塔顶馏出产物回路 上的冷凝罐中的水接受器的装置（未显示）以恰当地控制水的产生。

将线路332中的第一塔底产物提供给另外的分离设备（例如第二 分馏塔334），该第一塔底产物包含环己基苯、苯基环己烯和含杂原 子化合物，如NHPI、酸碱络合产物或一些其衍生物。操作第二分馏 塔334以将第一塔底产物分成第二塔顶馏出产物和第二塔底物流，第 二塔顶馏出产物在线路336中除去以及第二塔底物流在线路338中除 去。在一个实施方案中，在线路336中的第二塔顶馏出产物富含环己 基苯和苯基环己烯，并且具有低浓度的氧化烃，如不大于1000wppm 的氧化烃，如不大于1000wppm的1-苯基-1-己酮。将线路336中的第 二塔顶馏出产物循环至氧化反应器（未显示），该操作任选地在首次 将第二塔顶馏出产物通过加氢单元以转化苯基环己烯至环己基苯之后 进行。

线路338中的第二塔底物流富含重质氧化化合物，如1-苯基-1-己 酮、苯基环己酮、苯基环己醇和6-羟基苯己酮，并且包含低量，例如 不大于5.0wt%，或不大于2.0wt%，或不大于0.1wt%的环己基苯和 苯基环己烯的组合。第二塔底物流进一步包含大部分的存在于线路 332中的第一塔底产物中的含杂原子化合物，例如相对于第一塔底产 物中含杂原子化合物总量的至少99wt%，或至少99.9wt%，或 100wt%。通常将第二塔底物流从所述过程中吹扫出。

本申请的第四实施方案在图4中显示，其中再次采用与在图1中 显示的方法相同的氧化、裂解和裂解中和步骤以及产生线路120中的 中和的裂解流出物。中和的裂解流出物通过线路120进料至分离设备 （例如第一分馏塔422），操作第一分馏塔422以将中和的裂解流出 物分离成第一塔顶馏出产物和第一塔底产物，第一塔顶馏出产物在线 路424中从塔422中除去以及第一塔底产物在线路426中除去。在一 个实施方案中，线路424中的第一塔顶馏出产物富含苯酚、环己酮和 挥发性低于苯酚的组分，并且包含低量，例如不大于5.0wt%，或不大 于2.0wt%，或不大于0.1wt%的环己基苯。通过线路424将第一塔顶 馏出产物进料至产物处理段（未显示），在其中回收和纯化苯酚和环 己酮。

在一个实施方案中，线路426中的第一塔底产物富含环己基苯、 苯基环己醇和挥发性低于环己醇的组分。理想地,第一塔底产物包括低 量的轻质组分，例如水、戊醛、己醛、甲基环戊酮、环己酮和苯酚， 包含不大于1.0wt%，或不大于0.1wt%，或甚至不大于100wppm的 水、戊醛、己醛、甲基环戊酮、环己酮和苯酚的组合。第一塔底产物 也包含源自一种或多种氧化催化剂、裂解催化剂和裂解催化剂中和所 得的酸碱络合产物的杂原子化合物。

通过线路426将第一塔底产物引导至分离设备（例如第二分馏塔 428），该第二分馏塔428包含间壁4A，其延伸跨越整个直径或完全 横穿第二分馏塔428的适合的弦线以形成两个分离的段4B和4C，其 间没有蒸汽或液体的联通。另外，间壁4A在第二分馏塔428中从进 料塔板的液面以上的点轴向运行至接近塔428底部的再沸器槽液面以 上的点，线路426中的第一塔底产物被引导至所述进料塔板。间壁4A 确保段4C不暴露于液体材料，并且因此第一塔底产物中的含杂原子 化合物存在于线路426中。而在段4C中的所有液体来自在塔顶回路 （未在图4中显示）中产生的第二分馏塔428的向下流到段4C中的 回流。因此该回流和段4C中的液体源自在第二分馏塔428内的第一 塔底产物的蒸汽闪蒸，即来自塔底回路（未在图4中显示）的向上流 动通过段4B和4C的再沸器蒸汽。段4B为进料侧，而段4C为间壁 第二分馏塔428的反进料侧。

操作第二分馏塔428以分离第一塔底产物和第二塔顶馏出产物， 该第二塔顶馏出产物在线路436中除去并且富含环己基苯和苯基环己 烯，并具有低浓度，如不大于1000wppm的氧化烃，在一个实施方案 中不大于1000wppm的1-苯基-1-己酮。将线路436中的第二塔顶馏出 产物循环至氧化反应器（未显示），该操作任选地在首次将第二塔顶 馏出产物通过加氢单元以转化苯基环己烯至环己基苯之后进行。

另外，操作第二分馏塔428以形成第二塔底物流，其在线路438 中除去并且富含重质氧化化合物，如1-苯基-1-己酮、苯基环己酮、苯 基环己醇和6-羟基苯己酮，并且包含低量的环己基苯和苯基环己烯， 例如不大于5.0wt%，或不大于2.0wt%，或不大于0.1wt%的环己基 苯和苯基环己烯的组合。线路438中的第二塔底物流进一步包含大部 分存在于线路426中的第一塔底产物中的含杂原子化合物，例如相对 于第一塔底产物中含杂原子化合物总量的至少99wt%，或至少 99.9wt%，或100wt%。通常将第二塔底物流从所述过程中吹扫出。

也操作第二分馏塔428以抽取线路430中的作为来自反进料侧段 4C的液体侧线物流的贫杂原子裂解流出物，方便地从进料塔板以下的 塔板抽取，将线路426中的第一塔底产物提供给所述进料塔板。方便 地，线路430中的贫杂原子裂解流出物富含1-苯基-1-己酮、苯基环己 醇和挥发性低于苯基环己醇的组分，并且包含低量的轻质的组分，例 如环己基苯和苯基环己烯，包含不大于50.0wt%，或不大于20wt%， 或甚至不大于5.0wt%的环己基苯和苯基环己烯的组合。如较早讨论 的，取自反进料段4C的线路430中的贫杂原子裂解流出物源自图4 的线路120中的中和的裂解流出物的蒸汽闪蒸并且具有非常低的浓 度，例如相对于线路430中贫杂原子裂解流出物材料的总重量，小于 10wppm或甚至具有不可检测量的含杂原子化合物.

将线路430中的贫杂原子裂解流出物进料至脱水反应器432，此处 其与包含MCM-56的脱水催化剂在有效转化至少部分的苯基环己醇 至苯基环己烯的条件下接触，并且在线路434中产生脱水流出物。将 脱水流出物作为第二进料返回至第二分馏塔428，方便地返回至从中 抽取线路430中的贫杂原子裂解流出物的塔板以上的塔板。借助苯基 环己烯和苯基环己醇的相对挥发性，并且通过恰当选择第二进料地点 和第二分馏塔428的操作，这使得苯基环己烯离开塔顶，同时避免与 脱水催化剂再接触，并且使得未转化的苯基环己醇容易地沿塔428向 下行进以与线路130中的贫杂原子裂解流出物一起抽取。然而，取决 于特定的方法目标，线路434中的脱水流出物可以在从中抽取线路430 中的液体贫杂原子裂解流出物的塔板以上或以下的任何地方，如进料 侧段4B或反进料侧段4C，返回至第二分馏塔428。

伴随苯基环己烯，水作为脱水反应器432中的苯基环己醇脱水的 联产物也可进入第二分馏塔428。第二分馏塔428可以安装如在具有 用于抽取的单独线路的塔顶馏出产物回路上的冷凝罐中的水接受器的 装置（未显示）以恰当地控制水的产生。此外，线路436中的环己基 苯和苯基环己烯产物，而非塔顶馏出产物，可以作为液体侧线物流在 接近塔顶的点从第二分馏塔428中取出，以提供具有减少的水含量的 产物，其用于随后的处理和最终循环至氧化反应器。

将要理解以上实施方案的方法还可以使用多种未显示在附图中或 未在其说明书中讨论的设备和单元操作单元，包括但不限于换热器， 物流可以在移入另一单元之前通过换热器以降低或升高它们的温度， 和用于为物流提供动力的泵和压缩机、混合器、仪表和控制阀。

尽管已经通过参照特定的实施方式描述和展示了本发明，本领域 普通技术人员将理解本发明借其本身的变化不需要在此展示。因此， 出于确定本发明真实范围的目的，应该仅参照附上的权利要求书。本 文引用的所有文献的全部内容都以引用的方式并入。