一种舱内爆炸下舱室结构毁伤变形计算方法与流程

1.本发明涉及舰船毁伤和防护技术领域，尤其是一种舱内爆炸下舱室结构毁伤变形计算方法。

背景技术：

2.半穿甲反舰导弹依靠动能侵彻进入舰船内部爆炸，形成的多种复合载荷可对舰船结构及设备耦合毁伤，是当前水面舰船面临的主要威胁。与敞开环境相比，舱室内爆可对舰船结构的毁伤更为复杂，破坏效应更为明显。一方面舱室内爆过程中形成的载荷种类众多，既包含瞬态的强冲击载荷及壁面反射载荷，又包括由爆轰产物膨胀及后续燃烧引起的准静态压力载荷，各载荷频率成分存在较大差异，致使舱室内爆下舰船结构的破坏过程更为复杂，既存在各载荷的耦合施加效应，又有结构各破坏模式间的演变和转换。另一方面舱室结构的损伤变形又会进一步影响载荷，结构的损伤变形与载荷存在很强的耦合关系。如何评估舱内爆炸下舱室结构的毁伤变形计算是当前一大难题。

技术实现要素：

3.本发明人针对上述问题及技术需求，提出了一种舱内爆炸下舱室结构毁伤变形计算方法，解决了当前阶段舱室内爆下舱室结构毁伤变形计算的大难题，为舰船结构抗空中武器的防护设计提供重要支撑。
4.本发明的技术方案如下：
5.一种舱内爆炸下舱室结构毁伤变形计算方法，包括如下步骤：
6.计算冲击波载荷在爆炸当舱各舱壁结构形成的局部破损面积；
7.根据局部破损面积计算爆炸当舱的准静态压力载荷；
8.基于能量法，分别计算冲击波载荷、准静态压力载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度；
9.根据整体变形最大挠度确定爆炸当舱各舱壁结构的破坏程度；
10.若出现爆炸当舱舱壁结构的整体破坏，则计算与爆炸当舱相邻的破损舱室的准静态压力载荷，并基于能量法，计算准静态压力载荷作用下破损舱室各舱壁结构的整体变形最大挠度；
11.重新执行根据整体变形最大挠度确定破损舱室各舱壁结构的破坏程度，直至得到所有舱室的变形毁伤状况。
12.其进一步的技术方案为，计算冲击波载荷作用在爆炸当舱各舱壁结构的局部破损面积，包括：
13.计算冲击波载荷作用在爆炸当舱各舱壁结构板格的能量，舱壁结构板格为纵横强加筋围成的闭合区域；
14.根据能量确定各舱壁结构板格的破坏程度；
15.若舱壁结构板格出现撕裂，则将该舱壁结构板格的面积视为破损面积，汇总各舱
壁结构的板格面积得到爆炸当舱各舱壁结构的局部破损面积；
16.若舱壁结构板格未出现撕裂，则舱壁结构的局部破损面积为零。
17.其进一步的技术方案为，根据局部破损面积计算爆炸当舱的准静态压力载荷，表达式为：
[0018][0019]
其中，p
qs
为爆炸当舱的准静态压力载荷，v1为爆炸当舱体积，vn为爆炸当舱及与其相邻的破损舱室的体积和，r0为药包等效球半径，r1为局部破损面积的等效半径；
[0020]
在计算与爆炸当舱相邻的破损舱室的准静态压力载荷的方法中，需将计算爆炸当舱的准静态压力载荷表达式中的爆炸当舱相关参数更新为破损舱室相关参数，其余参数不变。
[0021]
其进一步的技术方案为，基于能量法，计算冲击波载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度，表达式为：
[0022][0023][0024]
联立两式，求解冲击波载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度，记为w1；
[0025]
式中，ek为冲击波载荷作用在爆炸当舱各舱壁结构的初始动能，m为药包质量，ρ为舱壁材料密度，h为舱壁结构厚度，(x,y)为舱壁结构上的测点位置，(xi,yi)为舱壁结构上的加筋位置，σd为舱壁材料动态屈服强度，a为舱壁结构长边的一半、b为舱壁结构短边的一半，a
xi
、a
yi
分别为横向加筋、纵向加筋的截面积，m
xi
、m
yi
分别为横向加筋、纵向加筋的极限弯矩。
[0026]
其进一步的技术方案为，基于能量法，计算准静态压力载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度，表达式为：
[0027][0028][0029]
联立两式，求解准静态压力载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度，记为w2；
[0030]
式中，w为准静态压力载荷做的功，p
qs
为爆炸当舱的准静态压力载荷，h为舱壁结构厚度，(x,y)为舱壁结构上的测点位置，(xi,yi)为舱壁结构上的加筋位置，σd为舱壁材料动
态屈服强度，a为舱壁结构长边的一半、b为舱壁结构短边的一半，a
xi
、a
yi
分别为横向加筋、纵向加筋的截面积，m
xi
、m
yi
分别为横向加筋、纵向加筋的极限弯矩；
[0031]
在基于能量法，计算准静态压力载荷作用下破损舱室各舱壁结构的整体变形最大挠度的方法中，需将计算爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度表达式中的爆炸当舱相关参数更新为破损舱室相关参数，其余参数不变。
[0032]
其进一步的技术方案为，根据整体变形最大挠度确定爆炸当舱各舱壁结构的破坏程度，包括，对于每个舱壁结构：
[0033]
将爆炸当舱舱壁结构的整体变形最大挠度进行叠加，表示为：w＝w1+w2；
[0034]
当叠加后的整体变形最大挠度总和超过舱壁结构短边跨距的20％时，视为该爆炸当舱舱壁结构发生整体破坏，否则视为未发生整体破坏；
[0035]
其中，w1为冲击波载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度，w2为准静态压力载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度；
[0036]
在根据整体变形最大挠度确定破损舱室各舱壁结构的破坏程度的方法中，需将确定爆炸当舱各舱壁结构的破坏程度方法中的爆炸当舱更新为破损舱室，其余均与该方法相同。
[0037]
其进一步的技术方案为，计算冲击波载荷作用在爆炸当舱各舱壁结构板格的能量，包括：
[0038]
计算冲击波载荷作用在爆炸当舱各舱壁结构板格的初始动能，表达式为：
[0039][0040]
计算冲击波载荷作用在爆炸当舱各舱壁结构板格的极限吸能，表达式为：
[0041][0042]
其中，m为药包质量，ρ为舱壁材料密度，h1为舱壁结构板格等效厚度，(x,y)为舱壁结构板格上的测点位置，σd为舱壁材料动态屈服强度，a1为舱壁结构板格长边的一半、b1为舱壁结构板格短边的一半。
[0043]
其进一步的技术方案为，根据能量确定各舱壁结构板格的破坏程度，包括：
[0044]
比较每个舱壁结构板格在冲击波载荷作用下的初始动能与极限吸能，若e
k1
》e
g1
，则舱壁结构板格出现撕裂，否则舱壁结构板格未出现撕裂。
[0045]
本发明的有益技术效果是：
[0046]
上述方法综合考虑了舱室内爆形成的冲击波载荷、准静态压力载荷等重要毁伤元对舱室结构的耦合加载作用，建立了准静态压力载荷与爆炸当舱局部破损面积之间的关系，还考虑了舱室结构毁伤破坏对准静态压力载荷的影响，以及舱室结构中平板、加筋等复杂结构特征的变形耗能，不仅可用于评估爆炸当舱结构的毁伤变形，也可用于评估爆炸临舱结构的毁伤变形，计算结果可靠，可全面评估舱内爆炸下舰船舱室结构的毁伤变形，为舰船结构的抗舱室内爆设计提供重要支撑。
附图说明
[0047]
图1是本技术提供的舱内爆炸下舱室结构毁伤变形计算方法流程图。
[0048]
图2是本技术提供的舰船各舱室结构示意图。
具体实施方式
[0049]
下面结合附图对本发明的具体实施方式做进一步说明。
[0050]
请参考图1所示，本实施例提供了一种舱内爆炸下舱室结构毁伤变形计算方法，综合考虑了内爆下冲击波载荷、准静态压力载荷对舱室结构的耦合加载作用，以及舱室结构毁伤破坏对准静态压力载荷的影响和舱室结构平板、加筋等复杂特征结构的变形耗能，具体包括如下步骤：
[0051]
步骤0：确定药包参数、舱室结构模型及材料参数。
[0052]
药包参数包括爆距r、质量m、药包等效球半径r0、冲量ir；舱室结构参数主要包括结构的长度l、宽度b、长度(长边)一半a(l/2)、宽度(短边)一半b(b/2)、舱壁结构厚度h、舱室体积v、舱壁材料动态屈服强度σd、舱壁材料密度ρ、舱壁结构上的加筋位置(xi,yi)、加筋的截面积ai、加筋的极限弯矩mi、舱壁结构的变形挠度w、舱壁结构的动能ek，其中舱壁结构包括构成舱室的四个侧壁及上下甲板。
[0053]
步骤1：计算冲击波载荷在爆炸当舱各舱壁结构形成的局部破损面积，包括：
[0054]
步骤11：计算冲击波载荷作用在爆炸当舱各舱壁结构板格的能量。
[0055]
药包起爆后产生的强冲击波载荷通过流固耦合作用至舱室结构，进而转换为舱室结构的初始动能ek，表达式为：
[0056][0057][0058]
将两式联立，得到冲击波载荷作用在爆炸当舱各舱壁结构板格的初始动能的计算表达式为：
[0059][0060]
计算冲击波载荷作用在爆炸当舱各舱壁结构板格的极限吸能，表达式为：
[0061][0062]
其中，h1为舱壁结构板格等效厚度，(x,y)为舱壁结构板格上的测点位置，a1为舱壁结构板格长边的一半、b1为舱壁结构板格短边的一半，舱壁结构板格为纵横强加筋围成的闭合区域。
[0063]
步骤12：根据能量确定各舱壁结构板格的破坏程度，包括：
[0064]
比较每个舱壁结构板格在冲击波载荷作用下的初始动能e
k1
与极限吸能e
g1
作为板格破损区域的失效判据，若e
k1
》e
g1
，则舱壁结构板格出现撕裂，否则舱壁结构板格未出现撕裂。
[0065]
步骤13：若舱壁结构板格出现撕裂，则将该舱壁结构板格的面积视为破损面积，汇总各舱壁结构的板格面积得到爆炸当舱各舱壁结构的局部破损面积。
[0066]
若舱壁结构板格未出现撕裂，则舱壁结构的局部破损面积为零。
[0067]
步骤2：结合起爆点位置及局部破损面积计算爆炸当舱的准静态压力载荷，表达式为：
[0068][0069]
其中，p
qs
为爆炸当舱的准静态压力载荷，v1为爆炸当舱体积，vn为爆炸当舱及与其相邻的破损舱室的体积和，r1为局部破损面积的等效半径。
[0070]
当爆炸当舱舱壁结构未出现撕裂时，对应的准静态压力载荷的计算表达式为：
[0071][0072]
步骤3：基于能量法，计算冲击波载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度，包括：
[0073]
冲击波载荷作用在爆炸当舱各舱壁结构的初始动能表示为：
[0074][0075]
舱室结构的耗能主要为舱壁的拉伸变形能、舱壁的弯曲变形能、纵向加筋的拉伸变形能、纵向加筋的弯曲变形能、横向加筋的拉伸变形能、横向加筋的弯曲变形能，即对应式(6)的每一项。舱室结构的大变形模式为：
[0076][0077]
将式(4)按照式(5)形式进行变形展开，注意冲击波载荷作用在爆炸当舱各舱壁结构的能量积分计算中应减去步骤1中计算的破损面积区域，得到冲击波载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形计算公式为：
[0078][0079]
联立式(4)、式(6)，求解冲击波载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度，记为w1。
[0080]
上式中，a
xi
、a
yi
分别为横向加筋、纵向加筋的截面积，m
xi
、m
yi
分别为横向加筋、纵向加筋的极限弯矩。
[0081]
步骤4：基于能量法，计算准静态压力载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度，包括：
[0082]
准静态压力载荷的做功计算表示为：
[0083]
[0084]
同理，舱室结构的耗能主要为舱壁的拉伸变形能、舱壁的弯曲变形能、纵向加筋的拉伸变形能、纵向加筋的弯曲变形能、横向加筋的拉伸变形能、横向加筋的弯曲变形能，即对应式(8)的每一项。
[0085]
将式(7)按照式(5)形式进行变形展开，得到准静态压力载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形计算公式为：
[0086][0087]
联立式(7)、式(8)，求解准静态压力载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度，记为w2。
[0088]
步骤5：根据整体变形最大挠度确定爆炸当舱各舱壁结构的破坏程度，包括，对于每个舱壁结构：
[0089]
步骤51：将爆炸当舱舱壁结构的整体变形最大挠度进行叠加，表示为：w＝w1+w2。
[0090]
步骤52：比较叠加后的整体变形最大挠度总和w与当舱舱壁结构短边跨距b作为舱室结构构件失效判据，当w＞0.2
×
b时，视为该爆炸当舱舱壁结构发生整体破坏，否则视为未发生整体破坏。
[0091]
步骤6：若出现爆炸当舱舱壁结构的整体破坏，则计算与爆炸当舱相邻的破损舱室的准静态压力载荷，其表达式参考式(3)，其中，p
qs
为破损舱室的准静态压力载荷，v1为破损舱室体积，vn为破损舱室及与其相邻的另一破损舱室的体积和。
[0092]
步骤7：基于能量法，计算准静态压力载荷作用下破损舱室各舱壁结构的整体变形最大挠度，计算方法参考步骤4，仅需将爆炸当舱相关参数更新为破损舱室相关参数，其余参数不变。
[0093]
重新执行根据整体变形最大挠度确定破损舱室各舱壁结构的破坏程度，直至得到所有舱室的变形毁伤状况。参考步骤5，其中w1、w2分别为冲击波载荷、准静态压力载荷作用下破损舱室各舱壁结构的整体变形最大挠度，b为破损舱室舱壁结构短边跨距。
[0094]
如图2所示，在一个实施例中，给定药包质量m为2.66kg，放置于爆炸当舱的上甲板1与下甲板2(还作为相邻舱室的上甲板)中间，上甲板1厚度为4.5mm，横向加筋间距为0.2m，纵向加筋间距为0.5m，加筋尺寸为下甲板2厚度为0.0025mm，横向加筋间距为0.2m，纵向加筋间距为0.48m，加筋尺寸为相邻舱室的下甲板3厚度为0.0025mm，横向加筋间距为0.2m，纵向加筋间距为0.48m，加筋尺寸为爆炸当舱前后舱壁间距b为3.4m，舱壁板厚度为2mm，纵向加筋间距为0.48m，加筋尺寸为同上给出其余相邻舱室的下甲板4的结构参数
……
；爆炸当舱左右舱壁间距l为2m，舱壁厚度为2mm，加筋间距为0.2m，加筋尺寸为舱室结构材料为q355b，动态屈服强度σd取525mpa。
[0095]
1)计算强冲击波载荷在爆炸当舱各舱壁结构的局部破损面积。
[0096]
针对上甲板1，材料为q355b钢，板厚h为4.5mm，动态屈服强度σd为525mpa，距爆心最近位置板格尺寸为200
×
480mm，药包质量m为2.66kg，爆距r为0.27m，则作用至板格的能量为：
[0097][0098][0099]
其中，比较初始动能e
k1
与极限吸能e
g1
，综合得出板格未出现撕裂，即上甲板1在冲击波载荷作用下不出现撕裂。
[0100]
针对下甲板2，材料为q355b钢，板厚h为2.5mm，动态屈服强度σd为525mpa，距爆心最近位置板格尺寸为200
×
480mm，药包质量m为2.66kg，爆距r为0.27m，则作用至板格的能量为：
[0101][0102][0103]
比较初始动能e
k1
与极限吸能e
g1
，综合得出板格出现撕裂，即下甲板2在冲击波载荷作用下出现局部破坏，依次计算各板格得出破坏范围为4个板格，面积为0.384m2，等效半径r1为0.35m。
[0104]
同理计算爆炸当舱的左右舱壁、前后舱壁，均未出现局部破损。
[0105]
试验后爆炸当舱仅上甲板1出现局部破口，与计算结果基本一致。
[0106]
2)冲击波载荷、准静态压力载荷耦合作用下舱室结构各构件的大变形计算，计算结果见表1所示。
[0107]
表1舱室内爆下构件变形结果列表
[0108][0109]
根据表1给出的对比结果可知，采用本技术提供方法的计算结果与试验结果基本一致。本技术提出的舱室结构的局部破损区域判据、舱室结构构件整体变形的失效判据是依据本单位多年来开展的众多相关试验获取的，判据设置科学合理，计算结果可靠。
[0110]
以上所述的仅是本技术的优选实施方式，本发明不限于以上实施例。可以理解，本领域技术人员在不脱离本发明的精神和构思的前提下直接导出或联想到的其他改进和变
化，均应认为包含在本发明的保护范围之内。

技术特征：

1.一种舱内爆炸下舱室结构毁伤变形计算方法，其特征在于，所述方法包括：计算冲击波载荷在爆炸当舱各舱壁结构形成的局部破损面积；根据所述局部破损面积计算爆炸当舱的准静态压力载荷；基于能量法，分别计算冲击波载荷、准静态压力载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度；根据所述整体变形最大挠度确定爆炸当舱各舱壁结构的破坏程度；若出现爆炸当舱舱壁结构的整体破坏，则计算与爆炸当舱相邻的破损舱室的准静态压力载荷，并基于能量法，计算准静态压力载荷作用下破损舱室各舱壁结构的整体变形最大挠度；重新执行根据所述整体变形最大挠度确定破损舱室各舱壁结构的破坏程度，直至得到所有舱室的变形毁伤状况。2.根据权利要求1所述的舱内爆炸下舱室结构毁伤变形计算方法，其特征在于，所述计算冲击波载荷作用在爆炸当舱各舱壁结构的局部破损面积，包括：计算冲击波载荷作用在爆炸当舱各舱壁结构板格的能量，所述舱壁结构板格为纵横强加筋围成的闭合区域；根据所述能量确定各舱壁结构板格的破坏程度；若舱壁结构板格出现撕裂，则将该舱壁结构板格的面积视为破损面积，汇总各舱壁结构的板格面积得到爆炸当舱各舱壁结构的局部破损面积；若舱壁结构板格未出现撕裂，则舱壁结构的局部破损面积为零。3.根据权利要求1所述的舱内爆炸下舱室结构毁伤变形计算方法，其特征在于，所述根据所述局部破损面积计算爆炸当舱的准静态压力载荷，表达式为：其中，p
qs
为爆炸当舱的准静态压力载荷，v1为爆炸当舱体积，v
n
为爆炸当舱及与其相邻的破损舱室的体积和，r0为药包等效球半径，r1为局部破损面积的等效半径；在所述计算与爆炸当舱相邻的破损舱室的准静态压力载荷的方法中，需将计算爆炸当舱的准静态压力载荷表达式中的爆炸当舱相关参数更新为破损舱室相关参数，其余参数不变。4.根据权利要求1所述的舱内爆炸下舱室结构毁伤变形计算方法，其特征在于，基于能量法，计算冲击波载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度，表达式为：量法，计算冲击波载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度，表达式为：联立两式，求解冲击波载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度，记为w1；式中，e
k
为冲击波载荷作用在爆炸当舱各舱壁结构的初始动能，m为药包质量，ρ为舱壁
材料密度，h为舱壁结构厚度，(x,y)为舱壁结构上的测点位置，(x
i
,y
i
)为舱壁结构上的加筋位置，σ
d
为舱壁材料动态屈服强度，a为舱壁结构长边的一半、b为舱壁结构短边的一半，a
xi
、a
yi
分别为横向加筋、纵向加筋的截面积，m
xi
、m
yi
分别为横向加筋、纵向加筋的极限弯矩。5.根据权利要求1所述的舱内爆炸下舱室结构毁伤变形计算方法，其特征在于，基于能量法，计算准静态压力载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度，表达式为：量法，计算准静态压力载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度，表达式为：联立两式，求解准静态压力载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度，记为w2；式中，w为准静态压力载荷做的功，p
qs
为爆炸当舱的准静态压力载荷，h为舱壁结构厚度，(x,y)为舱壁结构上的测点位置，(x
i
,y
i
)为舱壁结构上的加筋位置，σ
d
为舱壁材料动态屈服强度，a为舱壁结构长边的一半、b为舱壁结构短边的一半，a
xi
、a
yi
分别为横向加筋、纵向加筋的截面积，m
xi
、m
yi
分别为横向加筋、纵向加筋的极限弯矩；在所述基于能量法，计算准静态压力载荷作用下破损舱室各舱壁结构的整体变形最大挠度的方法中，需将计算爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度表达式中的爆炸当舱相关参数更新为破损舱室相关参数，其余参数不变。6.根据权利要求1所述的舱内爆炸下舱室结构毁伤变形计算方法，其特征在于，所述根据所述整体变形最大挠度确定爆炸当舱各舱壁结构的破坏程度，包括，对于每个舱壁结构：将爆炸当舱舱壁结构的整体变形最大挠度进行叠加，表示为：w＝w1+w2；当叠加后的整体变形最大挠度总和超过舱壁结构短边跨距的20％时，视为该爆炸当舱舱壁结构发生整体破坏，否则视为未发生整体破坏；其中，w1为冲击波载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度，w2为准静态压力载荷作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度；在所述根据所述整体变形最大挠度确定破损舱室各舱壁结构的破坏程度的方法中，需将确定爆炸当舱各舱壁结构的破坏程度方法中的爆炸当舱更新为破损舱室，其余均与该方法相同。7.根据权利要求2所述的舱内爆炸下舱室结构毁伤变形计算方法，其特征在于，所述计算冲击波载荷作用在爆炸当舱各舱壁结构板格的能量，包括：计算冲击波载荷作用在爆炸当舱各舱壁结构板格的初始动能，表达式为：计算冲击波载荷作用在爆炸当舱各舱壁结构板格的极限吸能，表达式为：
其中，m为药包质量，ρ为舱壁材料密度，h1为舱壁结构板格等效厚度，(x,y)为舱壁结构板格上的测点位置，σ
d
为舱壁材料动态屈服强度，a1为舱壁结构板格长边的一半、b1为舱壁结构板格短边的一半。8.根据权利要求7所述的舱内爆炸下舱室结构毁伤变形计算方法，其特征在于，所述根据所述能量确定各舱壁结构板格的破坏程度，包括：比较每个舱壁结构板格在冲击波载荷作用下的初始动能与极限吸能，若e
k1
>e
g1
，则舱壁结构板格出现撕裂，否则舱壁结构板格未出现撕裂。

技术总结

本发明公开了一种舱内爆炸下舱室结构毁伤变形计算方法，涉及舰船毁伤和防护技术领域，该方法包括：计算冲击波载荷在爆炸当舱各舱壁结构形成的局部破损面积；计算爆炸当舱的准静态压力载荷；基于能量法，计算两种载荷耦合作用下爆炸当舱各舱壁结构的整体变形最大挠度；确定爆炸当舱各舱壁结构的破坏程度，若出现舱壁结构的整体破坏，则计算与当舱相邻的破损舱室的准静态压力载荷，并计算准静态压力载荷作用下破损舱室各舱壁结构的整体变形最大挠度；重新执行确定破损舱室各舱壁结构的破坏程度，直至得到所有舱室的变形毁伤状况。该方法综合考虑内爆下两种载荷对舱室结构的耦合加载作用，可对舱内爆炸下舱室结构的毁伤变形状况进行快速精准评估。形状况进行快速精准评估。形状况进行快速精准评估。