整车空载质量 315kg
满载质量 375kg
前后轴荷比5：5
整车簧下质量初估 120kg
（1）根据总布置要求及悬架的具体结构形式求出需要的弹簧刚度CS1 ，设计载荷时弹簧的受力Pi，弹簧高度Hi及悬架在压缩行程极限位置是的弹簧高度Hm 由参考资料① 表13-3 汽车悬架的偏频及相对阻尼比
选钢制弹簧，参考轿车，得前悬架偏频 n1=1.0Hz
由参考资料①式（13-4） n1=
得 CS1=(2πn1增白皂)2mS1=(2×3.14×1.0)2×63.75=2515N/m
单侧悬架设计簧载质量mS1==63.75kg
Pi=63.75×9.8=624.75N
Hi=300～400mm
Hm=150～250mm
(2) 初步选择弹簧中径Dm,端部结构形式及所用的材料
参考微型轿车相关数据，由参考资料② 初选Dm=150mm
端部结构形状：弹簧端部圈面均与邻圈并紧且磨平的YI型有起子
制造工艺包括： a)卷制 b)断面圈的精加工 c)热处理d) 工艺试验及强压处理
材料：碳素弹簧钢 C级
由参考资料② 表16-2 弹簧材料及其许用应力
按载荷性质Ⅱ类选择
许用切应力 [τ］＝0.4σB
许用弯曲应力[σb]=0.5σB
由参考资料③查得此弹簧材料切变模量 G=7.88×104Mpa
（3）参考相关标准确定台架试验时伸张及压缩极限位置相对于设计载荷位置的弹簧变形量f₁ ,f连接轴₂，并确定想达到的寿命nc（循环次数）
f₁=25.4mm
f₂=25.4mm
U盘笔nc=1×10³~1e+10Mpa
（4）初选钢丝直径
d=10mm
由GB/T 4357-1989查得弹簧钢丝的拉伸强度极限σB
σB=1320~1530MPa
[τ]=1320×0.4MPa=528MPa
[σb]=0.5σB=660MPa
(5)由参考资料①式（13-80）解出i
Cs=
i=
由参考资料① 表13-10中的相应公式得：
总圈数n=i+1.33=12.93
圆整n=13
弹簧完全并紧时的Hs=1.01d(n+1)=1.01×10×(14+1)=141.4mm
（6）由Hs, Pi, Hi及Cs可求出弹簧在完全压紧是的载荷Ps，台架试验伸张，压缩极限位置对应的载荷P1, P2 以及工作压缩极限位置的载荷Pm分别为:
Ps=Pi +Cs₁ (Hi + Hs)
P₁=Pi-Cs₁f₁
P₂= Pi+Cs₁f₂
Pm =Pi+ Cs₁( Hi- Hm)
Pi==624.75N
Cs₁=2515N/m
由参考资料，表16-4 螺旋角d=arctan
α一般在5°～9°之间
螺距P 41.2mm～74.6mm
考虑安装空间 取P=45mm
弹簧自由高度 H0=45×13=585mm
最小工作高度Hn=Hs+di =141.4+0.30×10×11.6=176.2mm
设计载荷时，弹簧的高度 Hi=585-249=336mm
弹簧完全并紧时的高度Hs=141.4mm
空载时弹簧压下
满载时弹簧压下
估算螺旋弹簧承受最大冲击载荷为满载设计静载荷的1.5倍（根据经验安全系数取值），此时弹簧压下374mm
Hi=585-=336mm
Hm=585-249*1.5=211mm
f1=f2=25.4mm
P₁=624.75-2.515*25.4=516N
微型弹簧P₂=624.75-2.575*25.4=689N
Pm=624.75+2.151(336-211)=940N
（7） 按弹簧指数C=Dm/d 及K′的表达式，求的K′
K′==1.0946
运用参考资料① 式（13-81）求出载荷P₁,P₂,Ps以及Pm所对应的剪切应力
τ=
appcpa（8） 校核τmax
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