该工程中剪力墙施工的有AO 池、RO 浓水预处理系统、水解酸化池、反冲洗废水收集池、深度容气气浮、曝气生物池、二沉池、臭氧缓冲池、D 型滤池、消毒及检测池、污泥浓缩池、事故废水容气气浮。
AO 池池壁厚度下部700mm ，池顶350mm ，池顶标高6.1（6.7）m ，计算高度为6.2m 。模板采用15厚竹胶合板、次愣采用40*80方木@200，主愣采用48*3.5钢管及配件，对拉止水螺杆采用M14@450*450. 永久荷载标准值
其中
c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，取200/(T+15)； T —— 混凝土的入模温度，取30.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取1.200m/h ；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.200； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，考虑泵送混凝土塌落度较
大，取1.2。
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.400m ；
取两者小值F=37KN/m ²
可变荷载为导管往模板中倾倒混凝土是产生的水平荷载：2 KN/㎡及振动棒震动对侧面模板的压力4 KN/㎡
对于承载力极限状态要求，按下公式进行模板设计
2
2/12/12
101/372.12.12.115302002422.022.0m KN V t F c =⨯⨯⨯+⨯⨯==ββγ2
2/6.574.224m KN H F c =⨯==γ
r0结构重要系数，其值按0.9采用
S 按照公式取值，当可变荷载控制
式中 G r ──永久荷载分项系数，取可变荷载控制取1.2，永久荷载控制取1.35；
Qi r ──第i 个可变荷载的分项系数，其中1Q r 为可变荷载1Q 的分项系数，取1.4； ∑=n i ik G
1──按永久荷载标准值k G 计算的荷载效应值；
Q i k S ──按可变荷载标准值ik Q 计算的荷载效应值，其中k Q S 1为诸可变荷载效
应中起控制作用者；
n ──参与组合的可变荷载数。
当由永久荷载控制的
∑=+=n i Qik ci Qi Gk G S r S r S
1ψ
式中 ci ψ──可变荷载i Q 的组合值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》
（GB50009）中各章的规定采用；模板中规定的各可变荷载组合值系
数为0.7。
荷载设计组合值
药片制作
水平侧压力设计值最不利组合为：
S1=0.9×（1.2×37+0.9×1.4×6）=46.76KN/m2
S2=0.9×（1.35×37+1.4×0.7×6）=50.25KN/m2
∵故S2 > S1故应采取S2=50.25KN/m2作为计算依据
R
S r <0ik n i Qi i ik G Q r G r S ∑
∑==+=1
19.0
池壁侧面板采用15mm 竹胶合板，强度设计值为35N/m ㎡，弹性模量E=9898 N/m ㎡，计算原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内愣上的四跨连续梁计算。
磨具制造因次楞间距﹫0.2m ，取侧板宽度1米计算，则沿跨度方向最大线荷载为q=1×50.25=50.25N/m
故面板弯矩内力值为：
强度核算：
满足强度要求安全
如图是某水上打捞船
挠度验算：
满足强度要求安全
（三）池壁模板次楞计算
threadx操作系统m
KN ql M .215.02.025.50107.0107.02
2=⨯⨯==3
2
2375006
1510006mm bh W =⨯==2
2/35/73.537500
215000mm N f mm N W M j =<===σmm l V mm EI l q g 8.025*******][134.015100012/19898100200371632.0100632.034
4===<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==ν
由于竖向次楞承受三角形均布荷载，故底部一段承受荷载最大，故下部段能满足。上部段也就能满足。因此仅核算下部段即可，故次楞近似按四跨连续梁算，则其线荷载为：q=0.2×50.25=10.05KN/m
强度核算:
满足强度要求安全
挠度验算：
满足要求安全
（四）池壁板主楞计算
池壁板主楞计算，主楞每隔450mm 拉一对拉螺栓，主楞采用Φ
m KN ql M .218.045.005.10107.0107.022=⨯⨯==32242667680406mm bh W =⨯==33
3170666712804012mm bh I =⨯==2
2/17/11.542667
ca1476218000mm N f mm N W M
m =<===σmm l V mm EI l q g 8.1250450250][139.01706667100001004503725.0632.0100632.04
4
===<=⨯⨯⨯⨯⨯==ν
48×3.5mm 钢管两根作主楞。
主愣荷载为主愣传递过来的集中荷载P
P=10.05×0.45=4.52KN
M=0.267Pl=0.267×4.52×0.45=0.543KN.m
W=5080mm ³
小于一根钢管的强度，所以两根更安全。
挠度核算：
钢管用两根合并代替一根则
满足要求安全
（五）穿墙对拉螺栓计算
N=0.45*0.45*50.25=10.17KN
采用螺栓M14，净截面面积An=105 m ㎡，
高斯玻取样
则轴拉力设计强度值为：
考虑螺杆下部压力较大，螺杆采用最下边8排采用双螺母双山型卡，已保证强度安全。 2
2/215/88.1065080543000mm N f mm N W M
=<===σmm l V mm EI l P g 8.1250450250][227.01219001006.2100100045045.0372.0883.1100883.1533
===<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==νKN N KN f A N b
t n b t 17.1085.17170105=>=⨯==
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