pvc绝缘材料A-驴头位于下死点 D点卸载终止点 C-驴头位于上死点
AB-增载线 CD-卸载线
B-吸入凡尔打开，游动凡尔关闭点增载终止点
λ+λ-冲程损失（抽油杆伸长及油管缩短之和）
D-固定凡尔关闭，游动凡尔打开点
AD- 下行程线也是最小负荷线 B1高粱红素C-光杆冲程
OA-抽油杆在液体中重量 AB1-活塞以上液柱重量
ABCD-抽油泵所做的功
七、实测示功图的解释
（1）
图1为其它因素影响不大，深井泵工作正常时测得的示功图。这类图形共同特点是和理论示功图的差异不大，均为一近似的平行四边形。 （2）
图2为供液不足的典型示功图。理论根据：活塞下行时，由于泵内没有完全充满，游动凡尔打不开，当活塞下行撞击到液面游动凡尔才打开，光杆突然卸载。该图的增载线和卸载线相互平行。 （3）
制卡
图3为供液极差的典型示功图。理论根据：活塞行至接近下死点时，才能接触到液面，使光杆卸载，但由于活塞刚接触到液面，上冲程又开始，液体来不及进入活塞以上，所以泵效极低。
（4）
图4为气体影响的典型示功图。理论根据：在活塞上行时，泵内压力降低，溶解气从石油中分离出来，由于气体膨胀，给活塞一个推动力，使增载过程变缓。当活塞下行时，活塞压缩泵内气体，使泵内压力逐渐增大，直到被压缩的气体压力大于活塞以上液柱压力时，游动凡尔才能打开。因此，光杆卸载较正常卸载缓慢。卸载线成为一条弯曲的弧线。
（5）
图5为“气锁”的典型示功图。所谓“气锁”是指大量气体进入泵内后，引起游动凡尔、固定凡尔均失效，活塞只是上下往复压缩气体，泵不排液。
（6）
图6为游动凡尔漏失的典型示功图。当光杆开始上行时，由于游动凡尔漏失泵筒内压力升高，给活塞一个向上的顶托力，使光杆负荷不能迅速增加到最大理论值，使增载迟缓，增载线是一条斜率较小的曲线。卸载线变陡，两上角变圆。
（7）
图7为游动凡尔失灵，油井不出油的典型示功图。图形呈窄条状，整个图形靠近下负荷线。
（8）
图8为固定凡尔漏失的典型示功图。示功图的特点：反应在卸载时，右下角变圆，卸载线与理论负荷线夹角变小，漏失越严重夹角越小。图形左下角变圆，漏失越严重，此角越圆滑。
（9）
图9为固定凡尔严重漏失，油井不出油的典型示功图。图形呈窄条状，且接近理论上负荷线。
分离式行车记录仪（10）
图10为双凡尔漏失的典型示功图。由于光杆在加载和减载过程中两种漏失同时存在，使示功图的四角变圆，但此时油井仍出油。
（11）
图11为双凡尔失灵，油井不出油的典型示功图。图形呈窄条状，最大负荷线低于最大理论负荷线。
（12） （13）
图12、13为泵断脱，油井不出油的典型示功图。示功图图形成为近似水平条状。断脱位置越深，越接近最小理论负荷线，断脱位置越浅，越接近基线。图12是接近活塞处断脱，图13是在杆柱上部断脱的图形。
（14）
图14为连抽带喷的典型示功图。从图形增载线、减载线不明显或根本看不出来，图形位置介于理论上下负荷线之间。但自喷能力很强时，图形也可能低于最小理论负荷线。现场有时也需用计量数据判定。
（15）
图15为油管漏失的典型示功图。由于油管漏失不是深井泵本身所致，所以，图形变异不大，只是当漏失严重油井不出油时，示功图的最大负荷线低于最大理论负荷线。但测试时仪器未完全吃上负荷，也会产生图形变瘦，示功图的最大负荷线低于最大理论负荷线。若漏点在井口附近，图形与正常时所测图形极为相似，现场需用计量或憋压等数据判定。如图形只是整体下移，则是示功仪负荷零点漂移所致。
自制室内单杠
（16）
图16为活塞部分脱出工作筒的典型示功图。图形中的c点活塞已开始脱出工作筒，漏失量急剧增加，载荷也随之急剧下降一致降到最低理论负荷线。
（17）
图17为防冲距过小导致碰泵的典型示功图。当活塞撞击固定凡尔罩时，光杆负荷急剧降低，但由于活塞又开始上行，在图形左下角形成不规则的且带环状的尾巴。同时，因撞击引起抽油杆柱的强烈震动，双凡尔也剧烈跳动，封闭不严，造成漏失。
豫公网安备41160202000603
站长QQ:729038198
关于我们
投诉建议